 |
|
Общие требования к программе сбора и обработки статистических данных
4.l. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной опасности помещений и технологического оборудования
4.2. Анализ пожарной опасности проводят отдельно по каждому технологическому аппарату, помещению и заканчивают разработкой структурной схемы причинно-следственной связи пожаровзрывоопасных событий, необходимых и достаточных для возникновения пожара (взрыва) в объекте (далее - модель возникновения пожара). Общий вид структурной схемы возникновения пожара в здании показан на черт. 2.
4.3. Статистические данные о времени существования пожаровзрывоопасных событий на действующих и строящихся объектах и времени безотказной работы различных изделий проектируемых объектов собирают только по событиям конечного уровня, приведенным на модели возникновения пожара, для которых в методе отсутствуют аналитические зависимости.
Черт. 2
4.4. На основании модели возникновения пожара по каждому элементу объекта разрабатывают формы сбора статистической информации о причинах, реализация которых может привести к возникновению пожара (взрыва).
4.5. Статистическую информацию, необходимую для расчета параметров надежности различных изделий, используемых в проектном решении, собирает проектная организация на действующих объектах. При этом для наблюдения выбирают изделия, работающие в период нормальной эксплуатации и в условиях, идентичных тем, в которых будет эксплуатироваться проектируемое изделие.
4.6. В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют:
журналы старшего машиниста;
старшего аппаратчика;
начальника смены;
учета пробега оборудования;
дефектов;
ремонтные карты;
ежемесячные (ежеквартальные) технические отчеты; отчеты ремонтных служб;
график планово-предупредительных ремонтов;
ежемесячные отчеты об использовании оборудования;
справочные и паспортные данные о надежности различных элементов.
4.7. Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях, неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются:
книга службы объектовой пожарной части МВД СССР;
журнал дополнительных мероприятий по охране объекта (для объектов, охраняемых пожарной охраной МВД СССР);
журнал наблюдения за противопожарным состоянием объекта (для объектов, охраняемых пожарной охраной МВД СССР);
журнал осмотра складов, лабораторий и других помещений перед их закрытием по окончании работы;
предписания Государственного пожарного надзора МВД СССР;
акты пожарно-технических комиссий о проверке противопожарного состояния объектов;
акты о нарушении правил пожарной безопасности органов Государственного пожарного надзора МВД СССР.
4.8. При разработке форм сбора и обработки статистической информации используют:
наставление по организации профилактической работы на объектах, охраняемых военизированной и профессиональной пожарной охраны МВД СССР;
устав службы пожарной охраны МВД СССР;
форму, приведенную в табл. 4.
Таблица 4
| Наименование анализируемого элемента объекта | Анализируемое событие (причина) | Порядковый номер реализации события (причины) | Дата и время | Время tjсуществования события причины | Общее время (t) работы i-го элемента объекта, мин | ||
| Наименование | Обозначение | обнаружения(возникновения) причины | устранения (возникновения) причины | ||||
| Компрессор первого каскада | Разрушение узлов и деталей поршневойгруппы | f2 | 01.03.84 10-35 | 1.3.84 10-40 | 18*14 | ||
| 10.4.84 15-17 | 10.4.84 15-21 | ||||||
| 21.5.84 12-54 | 21.5.84 12-59 | ||||||
| 17.12.84 01-12 | 17.12.84 01-15 |
4.9. На основании собранных данных вычисляют коэффициент безопасности Ks в следующей последовательности.
4.9.1. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события (t0) (среднее время нахождения в отказе) по формуле
(68)
гдеtj- время существования i-го пожаровзрывоопасного события, мин;
m - общее количество событий (изделий);
j - порядковый номер события (изделия).
4.9.2. Точечную оценку дисперсии (D0)среднего времени существования пожаровзрывоопасного события вычисляют по формуле
(69)
4.9.3. Среднее квадратическое отклонение(st0) точечной оценки среднего времени существования события - t0 вычисляют по формуле
(70)
4.9.4. Из табл. 5 выбирают значение коэффициента tb в зависимости от числа степеней свободы (m-1) при доверительной вероятности b=0,95.
Таблица 5
| m-1 | От 3 до 5 | От 6 до 10 | От 11 до 20 | |||
| tb | 12,71 | 4,30 | 3,18 | 2,45 | 2,20 | 2,09 |
4.9.5. Коэффициент безопасности (Ks) (коэффициент, учитывающий отклонение значения параметра t0, вычисленного по формуле (68), от его истинного значения) вычисляют из формулы
(71)
4.9.6. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным единице.
5. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов элементов
5.1. Пожароопасные параметры тепловых источников
5.1.1. Разряд атмосферного электричества
5.l.l.l. Прямой удар молнии
Опасность прямого удара молнии заключается в контакте горючей среды с каналом молнии, температура в котором достигает 30000 °С при силе тока 200000 А и времени действия около 100 мкс. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.
5.1.1.2. Вторичное воздействие молнии
Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферного электричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Энергия искрового разряда превышает 250 мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж.
5.1.1.3. Занос высокого потенциала
Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражении молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредственной близости от молниеотвода. При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводами и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений 100 Дж и более, то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ.
5.1.2. Электрическая искра (дуга)
5.1.2.1. Термическое действие токов короткого замыкания
Температуру проводника (tпр), °С, нагреваемого током короткого замыкания, вычисляют по формуле
(72)
где tн - начальная температура проводника, °С;
Iк.з - ток короткого замыкания, А;
R - сопротивление проводника, Oм;
tк.з - время короткого замыкания, с;
Спр - теплоемкость проводника, Дж×кг-1×К-1;
mпр - масса проводника, кг.
Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией зависит от значения кратности тока короткого замыкания Iк.з, т.е. от значения отношенияIк.зк длительно допустимому току кабеля или провода. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 18 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции.
5.1.2.2. Электрические искры (капли металла)
Электрические искры (капли металла) образуются при коротком замыкании электропроводки, электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общего назначения. Размер капель металла при этом достигает 3 мм (при потолочной сварке - 4 мм). При коротком замыкании и электросварке частицы вылетают во всех направлениях, и их скорость не превышает 10 и 4 м×с-1 соответственно. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Температура капель алюминия при коротком замыкании достигает 2500 °С, температура сварочных частиц и никелевых частиц ламп накаливания достигает 2100 °C. Размер капель при резке металла достигает 15-26 мм, скорость - 1 м×с-1 температура 1500 °C. Температура дуги при сварке и резке достигает 4000 °С, поэтому дуга является источником зажигания всех горючих веществ.
Зона разлета частиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальной скорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер. При высоте расположения провода 10 м вероятность попадания частиц на расстояние 9 м составляет 0,06; 7 м- 0,45 и 5м - 0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м - 0,29 и 4м - 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6м - 0,06, 5 м - 0,24, 4 м - 0,66 и 3 м - 0,99.
Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.
Среднюю скорость полета капли металла при свободном падении (wк), м×с-1, вычисляют по формуле
(73)
где g=9,81 м×с-1 - ускорение свободного падения;
Н - высота падения, м.
Объем капли металла (Vк), м3, вычисляют по формуле
(74)
где dk - диаметр капли, м.
Массу капли (mk), кг, вычисляют по формуле
(75)
где r - плотность металла, кг×м-1.
В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состояния: жидкое, кристаллизации, твердое.
Время полета капли в расплавленном (жидком) состоянии (tp), с, рассчитывают по формуле
(76)
где Cp - удельная теплоемкость расплава металла, Дж×к-1К-1;
mk - масса капли, кг;
Sk=0,785 d2k - площадь поверхности капли, м2;
Тн, Тпл - температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;
Т0 - температура окружающей среды (воздуха), К;
a - коэффициент теплоотдачи, Вт, м-2 К-1.
Коэффициент теплоотдачи определяют в следующей последовательности:
а) вычисляют число Рейнольдса по формуле
(77)
где dk - диаметр капли м;
v=15,1×10-6 - коэффициент кинематической вязкости воздуха при температуре 20°С, м-2×с-1.
б) вычисляют критерий Нуссельта по формуле
(78)
в) вычисляют коэффициент теплоотдачи по формуле
, (79)
где lв=22×10-6 - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт×м-1× -К-1.
Если t£tр, то конечную температуру капли определяют по формуле
(80)
Время полета капли, в течение которого происходит ее кристаллизация, определяют по формуле
(81)
где Скр - удельная теплота кристаллизации металла, Дж×кг-1.
Если tр<t£(tp+tкр), то конечную температуру капли определяют по формуле
(82)
Если t>(tр+tкр), то конечную температуру капли в твердом состоянии определяют по формуле
(83)
где Ск - удельная теплоемкость металла, Дж×кг-1×K-1.
Количество тепла (W), Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле
(84)
где Тсв - температура самовоспламенения горючего материала, К;
К - коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле.
Если отсутствует возможность определения коэффициента К, то принимают К=1.
Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры.
5.1.2.3. Электрические лампы накаливания общего назначения
Пожарная опасность светильников обусловлена возможностью контакта горючей среды с колбой электрической лампы накаливания, нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды.
Черт. 3
Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. 3.
5.1.2.4. Искры статического электричества
Энергию искры (Wи), Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы
(85)
где С - емкость конденсатора, Ф;
U - напряжение, В.
Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства.
Черт. 4
Если Wн³0,4 Wм.э.з ( Wм.э.з - минимальная энергия зажигания среды), то искру статического электричества рассматривают как источник зажигания.
Реальную опасность представляет «контактная» электризация людей, работающих с движущимися диэлектрическими материалами. При соприкосновении человека с заземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда с тела человека и от потенциала зарядов статического электричества показана на черт. 4.
5.1.3. Механические (фрикционные) искры (искры от удара и трения)
Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свечения частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а их температура находится в пределах температуры плавления металла. Температура искр, образующихся при соударении металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом.
Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры tн до температуры самовоспламенения горючей средыtсв вычисляют по формуле (84), а время остывания t - следующим образом.
Отношение температур (Qп) вычисляют по формуле
(86)
где tв - температура воздуха, °С.
Коэффициент теплоотдачи (a), Вт×м-2×К-1,вычисляют по формуле
(87)
где wи - скорость полета искры, м×с-1.
Скорость искры (wи), образующейся при ударе свободно падающего тела, вычисляют по формуле
(88)
а при ударе о вращающееся тело по формуле
(89)
где n - частота вращения, с-1;
R - радиус вращающегося тела, м.
Скорость полета искр, образующихся при работе с ударным инструментом, принимают равной 16 м×с-1, а с высекаемых при ходьбе в обуви, подбитой металлическими набойками или гвоздями, 12 м×с-1.
Критерий Био вычисляют по формуле
(90)
где dи- диаметр искры, м;
lи- коэффициент теплопроводности металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества (tсв),Bт×м-1×K-1.
По значениям относительной избыточной температуры qп и критерия Вiопределяют по графику (черт. 5) критерий Фурье
Черт. 5
Длительность остывания частицы металла (t), с, вычисляют по формуле
(91)
где F0 - критерий Фурье;
Си - теплоемкость металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, Дж×кг-1×К-1;
rи - плотность металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, кг×м-3.
При наличии экспериментальных данных о поджигающей способности фрикционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов.
5.1.4. Открытое пламя и искры двигателей (печей)
Пожарная опасность пламени обусловлена интенсивностью теплового воздействия (плотностью теплового потока), площадью воздействия, ориентацией (взаимным расположением), периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. Плотность теплового потока диффузионных пламен (спички, свечи, газовой горелки) составляет 18-40 кВт×м-2,а предварительно перемешанных (паяльные лампы, газовые горелки) 60-140 кВт×м-2В табл. 6 приведены температурные и временные характеристики некоторых пламен и малокалорийных источников тепла.
Таблица6
| Наименование горящего вещества (изделия) или пожароопасной операции | Температура пламени (тления или нагрева), оС | Время горения (тления), мин |
| Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости | - | |
| Древесина и лесопиломатериалы | - | |
| Природные и сжиженные газы | - | |
| Газовая сварка металла | - | |
| Газовая резка металла | - | |
| Тлеющая папироса | 320-410 | 2-2,5 |
| Тлеющая сигарета | 420-460 | 26-30 |
| Горящая спичка | 600-640 | 0,33 |
Открытое пламя опасно не только принепосредственном контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Интенсивность облучения(gр),Вт×м-2, вычисляют по формуле
(92)
где 5,7 - коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт×м-2×К-4;
eпр - приведенная степень черноты системы
(93)
eф - степень черноты факела (при горении дерева равна 0,7, нефтепродуктов 0,85);
eв - степень черноты облучаемого вещества принимают по справочной литературе;
Тф - температура факела пламени, К,
Тсв - температура горючего вещества, К;
j1ф - коэффициент облученности между излучающей и облучаемой поверхностями.
Критические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облучения для некоторых веществ приведены в табл. 7.
Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в значительной степени определяется их размером и температурой. Установлено, что искра диаметром 2 мм пожароопасна, если имеет температуру около 1000 °С, диаметром 3 мм - 800 °С, диаметром 5 мм - 600 °С.
Теплосодержание и время остывания искры до безопасности температуры вычисляют по формулам (76 и 91). При этом диаметр искры принимают 3 мм, а скорость полета искры (wи), м×с-1, вычисляют по формуле
(94)
где wв - скорость ветра, м×с-1;
H - высота трубы, м.
Таблица 7
| Материал | Минимальная интенсивность облучения, Вт×м-2, при продолжительности облучения, мин | ||
| Древесина (сосна влажностью 12 %) | |||
| Древесно-стружечная плита плотностью 417 кг×м-3 | |||
| Торф брикетный | |||
| Торф кусковой | |||
| Хлопок-волокно | |||
| Слоистый пластик | |||
| Стеклопластик | |||
| Пергамин | |||
| Резина | |||
| Уголь | - |
5.1.5. Нагрев веществ, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования
Температуру нагрева электропровода при возникновении перегрузки (tж), °С, вычисляют по формуле
(95)
где tср.н - нормативная температура среды для прокладки провода, принимается в соответствии с правилами электрооборудования, утвержденными Госэнергонадзором, °С;
Iф - фактический ток в проводнике, Д;
tж.п - нормативная температура жилы электропровода, °С;
Iдоп - допустимый ток в проводнике, А.
Температура газа при сжатии в компрессоре и отсутствии его охлаждения (Тк), К, вычисляют по формуле
(96)
где Тн - температура газа в начале сжатия, К;
Рк, Рн - давление газа в конце и начале сжатия, кг×м-2;
k - показатель адиабаты (равен 1,67 и 1,4 соответственно для одно- и двухатомных газов).
Для многоатомных газов показатель адиабаты вычисляют по формуле
(97)
где Ср, Сv - изобарная и изохорная удельные массовые теплоемкости газов, Дж×кг-1×К-1.
Температуру нагрева электрических контактов при возникновении повышенных переходных сопротивлений (tн.к), °С, вычисляют по формуле
(98)
где tср - температура среды, оС;
t - время, с;
tк - постоянная времени нагрева контактов, с;
Р - электрическая мощность, выделяющаяся в контактных переходах, Вт;
S - площадь поверхности теплообмена, м2;
aобщ - общий коэффициент теплоотдачи, Вт×м-2×К-1.
До максимальной температуры контакты нагреваются за время
(99)
Электрическую мощность (Р), выделяющуюся в контактных переходах вычисляют по формуле
(100)
где I - ток в сети, А;
Ui - падение напряжения в i-й контактной паре в электрическом контакте, В;
п - количество контактных пар в контакте.
Значение падения напряжений на контактных парах Ui для деталей из некоторых материалов приведены в табл. 8.
Таблица 8
| Наименование материала | Алюминий | Графит | Латунь | Медь | Сталь |
| Алюминий | 0,28 | ||||
| Графит | 3,0 | 3,0 | |||
| Латунь | 0,63 | 2,4 | 0,54 | ||
| Медь | 0,85 | 3,0 | 0,60 | 0,65 | |
| Сталь | 1,4 | 1,6 | 2,1 | 3,0 | 2,5 |
Коэффициент теплообмена вычисляют в зависимости от температуры контактов по формулам:
(101)
(102)
Постоянную времени нагрева контактов вычисляют по формуле
(103)
где С - удельная массовая теплоемкость металла контактов, Дж×кг-1×K-1;
m - масса контактов кг.
Расчет tн.к проводят в следующей последовательности. Для заданной температуры tн.к вычисляют aобщ и С, а затем по формуле (98)вычисляют tн.к. Если выбранное и вычисленное значения tн.к отличаются более чем на 5 %, то вычисление необходимо повторить.
Температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительного охлаждения (tп.с), оС, вычисляют по формуле
(104)
где tср - температура среды, °С;
a=0,44 fNdn - коэффициент мощности, Вт;
f - коэффициент трения скольжения;
N - сила, действующая на подшипник, кг;
d - диаметр шипа вала, м;
п - частота вращения вала, мин-1;
S - площадь поверхности теплообмена (поверхность подшипника, омываемая воздухом), м2;
t - время работы подшипника, с;
- постоянная времени нагрева подшипника, с;
m - масса подшипника, кг.
Время нагрева подшипника (t), с, до заданной температуры вычисляют по формуле
(105)
Практически при t=5tп температура подшипника достигает максимального значения, вычисляемого по формуле
(106)
В формулах (106, 107, 108) коэффициент теплообмена aобщ вычисляют по формулам (101 или 102).
Последовательность расчета температуры подшипника аналогична расчету температуры нагрева контактов.
5.1.6. Нагрев веществ при самовозгорании
Минимальную температуру среды, при которой происходит тепловое самовозгорание, вычисляют из выражения
(107)
а время нагревания вещества до момента самовозгорания из выражения
(108)
где tc - температура окружающей среды, °С;
tc - время нагрева, ч;
Ap, Aв, np, nв - эмпирические константы;
S - удельная поверхность тел, м-1.
(109)
где F - полная наружная поверхность тела, м2;
V - объем тела, м3;
l, b, h - размеры тела вдоль соответствующей координатной оси, м; например, для прямоугольного параллелепипеда, l - длина, b - ширина, h- высота; для цилиндра: l=b=Dц, h - высота; для шара: l=b=h=Dш и т. д.
5.2. Интенсивность отказов элементов оборудования, приборов и аппаратов
Зависимость интенсивности повреждений оборудования, приводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана, этилена и аммиака приведена на черт. 6.
min и max l
- - - средние значения
1 - фланцы; 2 - задвижки;
3 - скруберы; 4 - осушители;
5 - конденсаторы; 6 - емкости:
7 - трубы
Черт. 6
Интенсивность отказов различных элементов технологических аппаратов и защитных устройств определяют по табл. 9, 10.
Таблица 9
Интенсивность отказа элементов
| Наименование элемента | Интенсивность отказов (l×106).ч-1 | ||
| Нижний предел | Среднее значение | Верхний предел | |
| Механические элементы | |||
| Гильзы | 0,02 | 0,045 | 0,08 |
| Дифференциалы | 0,012 | 1,00 | 1,58 |
| Зажимы | 0,0003 | 0,0005 | 0,0009 |
| Кольца переменного сечения | 0,045 | 0,55 | 3,31 |
| Коробки коленчатого вала | 0,1 | 0,9 | 1,8 |
| Коробки передач: | |||
| соединительные | 0,11 | 0,2 | 0,36 |
| секторные | 0,051 | 0,912 | 1,8 |
| скоростные | 0,087 | 2,175 | 4,3 |
| Корпуса | 0,03 | 1,1 | 2,05 |
| Муфты: | |||
| сцепления | 0,04 | 0,06 | 1,1 |
| скольжения | 0,07 | 0,3 | 0,94 |
| Ограничители | 0,165 | 0,35 | 0,783 |
| Ограничительные сменные кольца | - | 0,36 | - |
| Противовесы: | |||
| большие | 0,13 | 0,3375 | 0,545 |
| малые | 0,005 | 0,0125 | 0,03 |
| Пружины | 0,004 | 0,1125 | 0,221 |
| Приводы: | |||
| со шкивом | - | 0,16 | - |
| дополнительного сервомеханизма | 0,86 | 12,5 | 36,6 |
| обычных сервомеханизмов | 0,86 | 12,5 | 36,6 |
| более экономичные | 0,6 | 3,3 | 18,5 |
| менее | 0,17 | 1,8 | 9,6 |
| Приводные ремни передач | - | 3,6 | - |
| Подшипники: | |||
| шариковые | 0,02 | 0,65 | 2,22 |
| соединительных муфт | 0,008 | 0,21 | 0,42 |
| роликовые | 0,2 | 0,5 | 1,0 |
| Шарикоподшипники: | |||
| мощные | 0,072 | 1,8 | 3,53 |
| маломощные | 0,035 | 0,875 | 1,72 |
| Рессоры маломощные | - | 0,112 | - |
| Ролики | 0,02 | 0,075 | 0,1 |
| Соединения: | |||
| механические | 0,02 | 0,02 | 1,96 |
| вращающиеся | 6,89 | 7,50 | 9,55 |
| паяные | 0,0001 | 0,004 | 1,05 |
| Соединительные коробки | 0,28 | 0,4 | 0,56 |
| Сервомеханизмы | 1,1 | 2,0 | 3,6 |
| Стержни | 0,15 | 0,35 | 0,62 |
| Устройство связи: | |||
| направленные | 0,065 | 1,52 | 3,21 |
| поворотные | 0,001 | 0,025 | 0,049 |
| гибкие | 0,027 | 0,039 | 1,348 |
| жесткие | 0,001 | 0,025 | 0,049 |
| Фильтры механические | 0,045 | 0,3 | 1,8 |
| Шестерни | 0,002 | 0,12 | 0,98 |
| Штанги плунжера | - | 0,68 | - |
| Штифты: | |||
| с нарезкой | 0,006 | 0,025 | 0,1 |
| направляющие | 0,65 | 1,625 | 2,6 |
| Шарниры универсальные | 1,12 | 2,5 | 12,0 |
| Шасси | - | 0,921 | - |
| Эксцентрики | 0,001 | 0,002 | 0,004 |
| Пружины | 0,09 | 0,22 | 0,42 |
| Теплообменники | 2,21 | 15,0 | 18,6 |
| Гидравлические и пневматические элементы | |||
| Диафрагмы | 0,1 | 0,6 | 0,9 |
| Источники мощности гидравлические | 0,28 | 6,1 | 19,3 |
| Задвижки клапанов | 0,112 | 5,1 | 44,8 |
| Задвижки возбуждения | 0,112 | 0,212 | 2,29 |
| Клапаны: | |||
| шариковые | 1,11 | 4,6 | 7,7 |
| рычажные | 1,87 | 4,6 | 7,4 |
| нагруженные | 0,112 | 5,7 | 18,94 |
| сверхскоростные | 1,33 | 3,4 | 5,33 |
| обходные | 0,16 | 2,2 | 8,13 |
| стопорные | 0,112 | 2,3 | 4,7 |
| контрольные | 0,24 | 1,9 | 2,2 |
| дренажные | - | 0,224 | - |
| наполнительные | 0,1 | 0,112 | 1,12 |
| поплавковые | 5,6 | 8,0 | 11,2 |
| горючего | 1,24 | 6,4 | 37,2 |
| давления | 0,112 | 5,6 | 32,5 |
| первичные | 0,165 | 6,3 | 14,8 |
| двигателя | - | 37,2 | - |
| регулятора | - | 0,56 | - |
| разгрузочные: | 0,224 | 5,7 | 14,1 |
| давления | 0,224 | 3,92 | 32,5 |
| термические | 5,6 | 8,4 | 12,3 |
| резервуарные | 2,70 | 6,88 | 10,8 |
| селекторные | 3,7 | 16,0 | 19,7 |
| регулировочные | 0,67 | 1,10 | 2,14 |
| ручные переключающие | 0,112 | 6,5 | 10,2 |
| скользящие | 0,56 | 1,12 | 2,28 |
| ползунковые | - | 1,12 | - |
| соленоидные: | 2,27 | 11,0 | 19,7 |
| трехходовые | 1,87 | 4,6 | 7,41 |
| четырехходовые | 1,81 | 4,6 | 7,22 |
| импульсные | 2,89 | 6,9 | 9,76 |
| перепускные | 0,26 | 0,5 | 2,86 |
| разгрузочные | 3,41 | 5,7 | 15,31 |
| Сервоклапаны | 16,8 | 30,0 | 56,0 |
| Манометры | 0,135 | 1,3 | 15,0 |
| Моторы гидравлические | 1,45 | 1,8 | 2,25 |
| Нагнетатели | 0,342 | 2,4 | 3,57 |
| Насосы с машинным приводом | 1,12 | 8,74 | 31,3 |
| Поршни гидравлические | 0,08 | 0,2 | 0,85 |
| Приводы постоянной скорости пневматические | 0,3 | 2,8 | 6,2 |
| Прокладки: | |||
| пробковые | 0,003 | 0,04 | 0,077 |
| пропитанные | 0,05 | 0,137 | 0,225 |
| из сплава «Монель» | 0,0022 | 0,05 | 0,908 |
| кольцеобразные | 0,01 | 0,02 | 0,035 |
| феноловые (пластмассовые) | 0,01 | 0,05 | 0,07 |
| резиновые | 0,011 | 0,02 | 0,03 |
| Регуляторы: | |||
| давления | 0,89 | 4,25 | 15,98 |
| гидравлические | - | 3,55 | - |
| пневматические | 3,55 | 7,5 | 15,98 |
| Резервуары гидравлические | 0,083 | 0,15 | 0,27 |
| Сильфоны | 0,09 | 2,287 | 6,1 |
| Соединения: | |||
| гидравлические | 0,012 | 0,03 | 2,01 |
| пневматические | 0,021 | 0,04 | 1,15 |
| Соединительные муфты гидравлические | - | 0,56 | - |
| Трубопроводы | 0,25 | 1,1 | 4,85 |
| Цилиндры | 0,005 | 0,007 | 0,81 |
| Цилиндры пневматические | 0,002 | 0,004 | 0,013 |
| Шланги: | |||
| высокого давления | 0,157 | 3,93 | 5,22 |
| гибкие | - | 0,067 | - |
| пневматические | - | 3,66 | - |
Таблица 10
Интенсивность отказов защитных устройств
| Наименование элемента | Среднее значение интенсивности отказов (l×106), ч-1 |
| Индикаторы взрывов автоматических систем подавления взрывов (АСПВ) | 0,25 |
| Блоки управления автоматических систем подавления взрывов (на каждый канал) | 0,12 |
| Гидропушки ГП (АСПВ) | 0,27 |
| Оросители АС (АСПВ) | 0,32 |
| Пламеотсекатели ПО (АСПВ) | 0,39 |
| Кабели (АСПВ) | 0,047 |
| Предохранительные мембраны | 0,0112 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Справочное
МЕТОД ОЦЕНКИ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СИСТЕМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ 1. Экономическая оценка эффективности затрат на обеспечение пожарной безопасности
1.1. Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности народнохозяйственных объектов является обязательным условием при технико-экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности. Расчеты экономического эффекта могут использоваться при определении цен на научно-техническую продукцию противопожарного назначения, а также для обоснования выбора мероприятий по обеспечению пожарной безопасности при формировании планов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, экономического и социального развития объектов.
Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется как социальными (оценивает соответствие фактического положения установленному социальному нормативу), так и экономическими (оценивает достигаемый экономический результат) показателями.
Экономический эффект отражает собой превышение стоимостных оценок конечных результатов над совокупными затратами ресурсов (трудовых, материальных, капитальных и др.) за расчетный период. Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают исходя из вероятности возникновения пожара и возможных экономических потерь от него до и после реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на объекте. Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерской отчетности объекта защиты.
1.2. Затраты на обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальной точки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара, установленного настоящим стандартом (разд. 1 и приложение 2).
1.3. Экономический эффект определяется по всему циклу реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период времени, включающий в себя время проведения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, освоение и производство элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, а также время использования результатов осуществления мероприятия на охраняемом объекте.
За начальный год расчетного периода принимается год начала финансирования работ по осуществлению мероприятия. Началом расчетного периода, как правило, считается первый год выполнения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Конечный год расчетного периода определяется моментом завершения использования результатов осуществления мероприятия. Конечный год использования результатов мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется разработчиком и согласовывается с основным заказчиком (потребителем). При его установлении целесообразно руководствоваться: плановыми сроками замены элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности; сроками службы элементов и систем по обеспечению пожарной безопасности (с учетом морального старения), указанными и документации на них (ГОСТ, ОСТ, ТУ, паспорт и др.); экспертной оценкой при отсутствии нормативов.
1.4. При проведении расчетов экономического эффекта разновременные затраты и результаты приводятся к единому моменту времени - расчетному году. В качестве расчетного года принимается год, предшествующий началу использования мероприятия по обеспечению пожарной безопасности. Приведение выполняется умножением значений затрат и результатов предотвращенных потерь соответствующего года на коэффициент дисконтирования (at), вычисляемый по формуле
(110)
где Е - норматив приведения разновременных затрат и результатов, численно равный нормативу эффективности капитальных вложений (Е=Ен=0,1);
tp - расчетный год;
t - год, затраты и результаты которого приводятся к расчетному году.
1.5. В число возможных вариантов реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности объекта на этапе технико-экономического обоснования отбираются те, которые отвечают ограничениям технического и социального характера. В число рассматриваемых вариантов включаются наилучшие, технико-экономические показатели которых превосходят или соответствуют лучшим мировым и отечественным достижениям. При этом должны учитываться возможности закупки техники за рубежом, организации собственного производства на основе приобретения лицензий, организации совместного производства с зарубежными партнерами. Лучшим признается вариант мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, который имеет наибольшее значение экономического эффекта либо при условии тождества предотвращаемых потерь - затраты на его достижение минимальны.
Если целью осуществления мероприятия по обеспечению пожарной безопасности является не непосредственное предотвращение пожара, а обеспечение, достоверной информации об основных характеристиках и параметрах уровня обеспечения пожарной безопасности, контроля за соблюдением правил пожарной безопасности, в случае невозможности определения влияния данного мероприятия на стоимостную оценку предотвращенных потерь, то при сравнении альтернативных вариантов по обеспечению пожарной безопасности лучшим принимается тот, затраты на достижение которого минимальны.
1.6. Экономический эффект затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется по результатам эксплуатации за расчетный период. Экономический эффект за расчетный период независимо от направленности мероприятия по обеспечению пожарной безопасности (разработка, производство и использование новых, совершенствование существующих элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности) (ЭT), руб., рассчитывают по формуле
(111)
или
(112)
где ЭT - экономический эффект реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период (T);
Ппр t, Ппр T - стоимостная оценка предотвращенных потерь соответственно за расчетный период (T) и в году (t) расчетного периода;
ЗТ, Зt - стоимостная оценка затрат на реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности соответственно за расчетный период (T) и в году (t) расчетного периода;
at, atпр - коэффициенты приведения разновременных соответственно затрат и предотвращенных потерь к расчетному году;
tн - начальный год расчетного периода;
tк - конечный год расчетного периода;
t - текущий год расчетного периода.
1.7. Затраты на реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период (ЗТ), руб., рассчитывают по формуле
(113)
где Знио.к.р - затраты на проведение научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, руб.;
- затраты при производстве мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, руб.;
- затраты при использовании мероприятий по обеспечению пожарной безопасности (без учета затрат на приобретение созданных элементов мероприятий), руб.
Затраты при производстве (использовании) мероприятий по обеспечению пожарной безопасности (ЗТп(и)), руб., рассчитывают по формуле
(14)
где 3t - значение затрат всех ресурсов в году t;
Иt - текущие издержки при производстве (использовании) мероприятий по обеспечению пожарной безопасности в году t;
Kt - единовременные затраты при производстве (использовании) мероприятий в году t;
Лt - остаточная стоимость (ликвидационное сальдо) основных фондов, выбывших в году t.
При оценке остаточной стоимости фондов могут быть рассмотрены три различных случая:
а) созданные ранее фонды, которые высвобождаются в году за ненадобностью, могут до конца своего срока службы эффективно использоваться где-то в другом месте. В этом случае в качестве Лt следует учитывать остаточную стоимость фондов;
б) фонды в конце расчетного периода, отслужившие лишь часть своего срока службы и эффективно функционирующие. В этом случае в качестве Лt следует учитывать остаточную стоимость фондов;
в) фонды, высвобожденные за ненадобностью в году t, которые нигде более по своему назначению использованы быть не могут. В этом случае в качестве Лt следует учитывать ликвидационное сальдо.
2. Расчет экономических потерь от пожара
2.1. Значение предотвращенных потерь (Ппр), руб., определяют по формуле
(115)
где П1, П2 - экономические потери от одного пожара на охраняемом объекте соответственно до и после реализации мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, руб.
Экономические потери (П1 и П2) от пожара на объекте за год могут быть определены на основании статистических данных о пожарах и использовании расчетного метода (разд. 1, 2, 3).
2.2. При использовании статистических данных экономические потери (Пэj), руб., от j-го пожара, вычисляют по формуле
(116)
где Пэj - экономические потери от j-го пожара, руб;
Пн.бj - потери части национального богатства от j-го пожара, руб;
По.рj - потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j-го пожара, руб;
Пн.вj - потери из-за неиспользования возможностей вследствие j-гo пожара, руб;
Пс.эj - социально-экономические потери от j-го пожара, руб;
N - количество пожаров за год.
2.3. Потери части национального богатства состоят из материальных ценностей, уничтоженных или поврежденных в результате воздействия опасных факторов пожара и его вторичных проявлений, а также средств пожаротушения.
Потери части национального богатства от j-гo пожара (Пн.бj), руб, вычисляют по формуле
(117)
где Пуп.о.фj - потери в результате уничтожения j-м пожаром основных производственных фондов, руб.;
Ппп.о.фj - потери в результате повреждения j-м пожаром основных производственных фондов, руб.;
Пун.о.фj - потери в результате уничтожения j-м пожаром основных непроизводственных фондов, руб.;
Ппн.о.фj - потери в результате повреждения j-м пожаром основных непроизводственных фондов, руб.;
Пу(п)т.м.цj - потери в результате уничтожения (повреждения) j-м пожаром товарно-материальных ценностей (оборотных фондов, материальных ресурсов текущего потребления) руб.;
Пу(п)и.мj - потери в результате уничтожения (повреждения) j-м пожаром личного имущества населения, руб.;
Пупр.рj - потери в результате уничтожения j-м пожаром природных ресурсов, руб.;
2.4. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара - приведенные затраты на восстановительные работы на объекте, на котором произошел пожар.
Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j-го пожара (По.рj), руб. вычисляют по формуле
(118)
где Поо.рj - потери в результате отвлечения ресурсов на восстановление объекта после j-го пожара, руб.;
Ппо.рj - потери в результате отвлечения ресурсов на восстановление природных ресурсов, пострадавших от j-го пожара, руб.;
2.5. Потери из-за неиспользования возможностей - часть прибыли, недополученная объектом в результате его простоя и выбытия трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате пожара.
Потери из-за неиспользования возможностей вследствие j-го пожара Пн.вj руб.; вычисляют по формуле
(119)
где Пп.оj - потери от простоя объекта в результате j-го пожара, руб.;
Пв.трj - потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате j-го пожара, руб.
2.6. Социально-экономические потери - затраты на проведение мероприятий вследствие гибели и травмирования людей на пожаре.
Социально-экономические потери от j-го пожара (Пс.эj), руб., вычисляют по формуле
(120)
где Птс.эj - социально-экономические потери от травмирования людей на j-м пожаре, руб.;
Пгс.эj - социально-экономические потери от гибели людей на j-м пожаре, руб.
Социально-экономические потери от травмирования людей на j-м пожаре (Птс.эj) вычисляют по формуле
(121)
где Sвj - выплаты пособий по временной нетрудоспособности травмированным на j-м пожаре людям, руб.;
Sи.пj - выплаты пенсий лицам, ставшим инвалидами в результате j-го пожара, руб.;
Sклj - расходы на клиническое лечение лиц, травмированных на j-м пожаре, руб.;
Scк.лj - расходы на санаторно-курортное лечение лиц, травмированных на j-м пожаре, руб.
Социально-экономические потери при гибели людей в результате j-го пожара (Пгс.эj), руб., вычисляют по формуле
(122)
где Sпог - выплаты пособий на погребение погибших в результате j-го пожара лиц, руб.;
Sп.кj - выплаты пенсий по случаю потери кормильца в результате j-го пожара, руб.
2.7. Расчет составляющих экономических потерь от пожара
Потери в результате уничтожения j-м пожаром основных производственных фондов (Пуп.о.фj), руб., вычисляют по формуле
(123)
где Soi - остаточная стоимость основных фондов i-го вида, руб.×ед-1;
Sп.кj - стоимость материальных ценностей i-го вида, годных для дальнейшего использования, руб.×ед-1;
Sлi - ликвидационная стоимость материальных ценностей i-го вида, руб.×ед-1;
п - количество видов основных фондов, ед.
2.8. Потери в результате повреждения j-м пожаром основных производственных фондов (Ппп.о.ф), руб., вычисляют по формуле
(124)
где g - коэффициент, учитывающий повреждение материальных ценностей;
Кэ - удельный вес стоимости конструктивных элементов в общей стоимости материальных ценностей, %.
2.9. Потери в результате уничтожения и повреждения j-м пожаром основных непроизводственных фондов вычисляют следующим образом.
Если по основным непроизводственным фондам начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости при их уничтожении вычисляют по формуле (123), а при повреждении - по формуле (124).
Если по основным непроизводственным фондам не начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости вычисляют по формулам:
при уничтожении
(125)
при повреждении
(126)
где Sпi - первоначальная стоимость основных фондов i-го вида, руб.×ед-1.
2.10. Потери в результате уничтожения (повреждения) товарно-материальных ценностей (оборотных фондов, материа