Здавалка
Главная | Обратная связь

Расчет и выбор дымовой трубы.



Определяем минимальное расчетное значение высоты дымовой трубы, по условиям предельно допустимых концентраций вредных выбросов в первом приближении Hтрмин, м

где ПДК – предельно допустимая концентрация вредного вещества, мг/м3;

А – коэффициент, зависящий от метеорологических условий местности, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере; А = 120 для Центральной европейской части;

F – коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе;

MSO2 – масса оксидов серы SO2 и SO3 (в пересчете на SO2), выбрасываемых в атмосферу, г/с;

МNO2 – масса оксидов азота (в пересчете на NO2), выбрасываемых в атмосферу, г/с;

МCO – масса оксида углерода, выбрасываемой в атмосферу, г/с;

MЗ – масса летучей золы, г/с;

V – объемный расход удаляемых продуктов сгорания, м3/с;

∆t – разность между температурой выбрасываемых газов и температурой атмосферного воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в полдень, ℃;

Z – число дымовых труб.

∆t = – tн

∆t = 130 – 25 = 105

F = 1

 

Определяем массу оксидов серы МSO2, г/с

где BP – расчетный часовой расход топлива всеми котлами, работающими на дымовую трубу, кг/с;

SP – содержание серы в рабочей массе топлива;

ηSO' – доля оксидов серы, связанных летучей золой в котле;

ηSO" – доля оксидов серы.

 

Определяем массу оксидов азота MNO2, г/с

 

где β1 – безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов азота;

β1 = 1

r – степень рециркуляции продуктов сгорания в процентах расхода дутьевого воздуха, при отсутствии рециркуляции r = 0;

β2 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркуляционных продуктов сгорания в зависимости от условий подачи их в топку;

β2 = 0

β3 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок;

β3 = 0,85

К – коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1 ГДж теплоты сожженного условного топлива, кг/ГДж;

BP – расход топлива всеми работающими котлами, кг/с;

Qнр – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

q4 – потери теплоты с механическим недожогом, %

 

Определяем массу оксида углерода, МCO, г/с

где Cн – коэффициент, характеризующий выход СО при сжигании топлива;

Cн = 25,7

β – поправочный коэффициент, учитывающий влияние режима горения на выход СО (при нормативных значениях коэффициента избытка воздуха на выходе из топки принимается β=1);

q4 – потери теплоты от механической неполноты сгорания, %;

BP – расход топлива, кг/с.

Определяем количество твердых частиц летучей золы МЗ, г/с, выбрасываемых в атмосферу

где BP – расход топлива, кг/с;

AP – рабочая зольность топлива, %;

q4 – потери теплоты с механическим недожогом, %;

αун – доля твердых частиц, уносимых из топки, в первом приближении может быть равна 0,2;

ηЗ – КПД золоуловителя, в первом приближении можно принимать 85%;

Определяем диаметр устья дымовой трубы Dтру, м

где Vтр – объемный расход продуктов сгорания через трубу от всех работающих котлов при температуре их в выходном сечении, м3

где Bр – расход топлива одним котлов, м3/с;

n – число установленных котлов;

V0 – суммарный объем продуктов сгорания, м3, получающийся при сжигании 1 кг топлива;

tух – температура уходящих газов за котлами, град;

ωвых – скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы, принимается 12-20 м/с;

 

 

Выбираем дымовую трубу из кирпича с диаметром выходного отверстия 1,2 м.

Определяем для уточнения высоты дымовой трубы коэффициент f и νм:

 

где ∆t – разность между температурой выбрасываемых газов и температурой атмосферного воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в полдень, ℃;

 

Определяем значение коэффициента m в зависимости от параметра f:

Определяем безразмерный коэффициент n в зависимости от коэффициента νм:

при νм < 2

Определяем минимальную высоту дымовой трубы во втором приближении Hтр1min, м

Принимаем высоту дымовой трубы 30 метров.

Определяем аэродинамическое сопротивление дымовой трубы. Скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы принимаем равным

ωвых = 12

Определяем уменьшение температуры продуктов сгорания на 1м трубы из-за охлаждения Δt, град.

где D – паропроизводительность всех котлов, кг/с.

 

Определяем температуры продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы tвых, град.

где tух – температура уходящих газов за котлами, ℃

Определяем диаметр основания трубы Dтросн, м

где i – конусность железобетонных и кирпичных труб;

i = 0,02÷0,03

Dтру – диаметр устья дымовой трубы, м.

Определяем средний диаметр дымовой трубы Dср, м

Определяем среднюю температуру дымовых газов в трубе tср, ℃

Определяем площадь сечения дымовой трубы, рассчитанной по среднему диаметру, м2

Определяем среднюю скорость газов в дымовой трубе ωср, м/с

где Vтр – объем дымовых газов на выходе за котлами, кг/с;

tух – температура уходящих газов за котлами, ℃

Определяем среднюю плотность дымовых газов в трубе, кг/м3

где ρ0 – плотность дымовых газов среднего состава при нормальных физических условиях, кг/м3

ρ0 = 1,34 кг/м3

Определяем потери давления на трение в дымовой трубе, Па

где λ – значение коэффициента трения, для кирпичных труб и каналов принимается 0,04; для железобетонных труб - 0,035; для металлических труб - 0,02.

Определяем потери давления на выходе из дымовой трубы, Па

Определяем суммарные потери давления в дымовой трубе, Па

Определяем самотягу дымовой трубы Hс, м

где H – высота дымовой трубы, м;

ρср – плотность дымовых газов, кг/м3.







©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.