Расчет и выбор дымовой трубы.Стр 1 из 2Следующая ⇒
Определяем минимальное расчетное значение высоты дымовой трубы, по условиям предельно допустимых концентраций вредных выбросов в первом приближении Hтрмин, м где ПДК – предельно допустимая концентрация вредного вещества, мг/м3; А – коэффициент, зависящий от метеорологических условий местности, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере; А = 120 для Центральной европейской части; F – коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе; MSO2 – масса оксидов серы SO2 и SO3 (в пересчете на SO2), выбрасываемых в атмосферу, г/с; МNO2 – масса оксидов азота (в пересчете на NO2), выбрасываемых в атмосферу, г/с; МCO – масса оксида углерода, выбрасываемой в атмосферу, г/с; MЗ – масса летучей золы, г/с; V – объемный расход удаляемых продуктов сгорания, м3/с; ∆t – разность между температурой выбрасываемых газов и температурой атмосферного воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в полдень, ℃; Z – число дымовых труб. ∆t = – tн ∆t = 130 – 25 = 105 F = 1
Определяем массу оксидов серы МSO2, г/с где BP – расчетный часовой расход топлива всеми котлами, работающими на дымовую трубу, кг/с; SP – содержание серы в рабочей массе топлива; ηSO' – доля оксидов серы, связанных летучей золой в котле; ηSO" – доля оксидов серы.
Определяем массу оксидов азота MNO2, г/с
где β1 – безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов азота; β1 = 1 r – степень рециркуляции продуктов сгорания в процентах расхода дутьевого воздуха, при отсутствии рециркуляции r = 0; β2 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркуляционных продуктов сгорания в зависимости от условий подачи их в топку; β2 = 0 β3 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок; β3 = 0,85 К – коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1 ГДж теплоты сожженного условного топлива, кг/ГДж; BP – расход топлива всеми работающими котлами, кг/с; Qнр – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг; q4 – потери теплоты с механическим недожогом, %
Определяем массу оксида углерода, МCO, г/с где Cн – коэффициент, характеризующий выход СО при сжигании топлива; Cн = 25,7 β – поправочный коэффициент, учитывающий влияние режима горения на выход СО (при нормативных значениях коэффициента избытка воздуха на выходе из топки принимается β=1); q4 – потери теплоты от механической неполноты сгорания, %; BP – расход топлива, кг/с. Определяем количество твердых частиц летучей золы МЗ, г/с, выбрасываемых в атмосферу где BP – расход топлива, кг/с; AP – рабочая зольность топлива, %; q4 – потери теплоты с механическим недожогом, %; αун – доля твердых частиц, уносимых из топки, в первом приближении может быть равна 0,2; ηЗ – КПД золоуловителя, в первом приближении можно принимать 85%; Определяем диаметр устья дымовой трубы Dтру, м где Vтр – объемный расход продуктов сгорания через трубу от всех работающих котлов при температуре их в выходном сечении, м3/с где Bр – расход топлива одним котлов, м3/с; n – число установленных котлов; V0 – суммарный объем продуктов сгорания, м3, получающийся при сжигании 1 кг топлива; tух – температура уходящих газов за котлами, град; ωвых – скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы, принимается 12-20 м/с;
Выбираем дымовую трубу из кирпича с диаметром выходного отверстия 1,2 м. Определяем для уточнения высоты дымовой трубы коэффициент f и νм:
где ∆t – разность между температурой выбрасываемых газов и температурой атмосферного воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в полдень, ℃;
Определяем значение коэффициента m в зависимости от параметра f: Определяем безразмерный коэффициент n в зависимости от коэффициента νм: при νм < 2 Определяем минимальную высоту дымовой трубы во втором приближении Hтр1min, м Принимаем высоту дымовой трубы 30 метров. Определяем аэродинамическое сопротивление дымовой трубы. Скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы принимаем равным ωвых = 12 Определяем уменьшение температуры продуктов сгорания на 1м трубы из-за охлаждения Δt, град. где D – паропроизводительность всех котлов, кг/с.
Определяем температуры продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы tвых, град. где tух – температура уходящих газов за котлами, ℃ Определяем диаметр основания трубы Dтросн, м где i – конусность железобетонных и кирпичных труб; i = 0,02÷0,03 Dтру – диаметр устья дымовой трубы, м. Определяем средний диаметр дымовой трубы Dср, м Определяем среднюю температуру дымовых газов в трубе tср, ℃ Определяем площадь сечения дымовой трубы, рассчитанной по среднему диаметру, м2 Определяем среднюю скорость газов в дымовой трубе ωср, м/с где Vтр – объем дымовых газов на выходе за котлами, кг/с; tух – температура уходящих газов за котлами, ℃ Определяем среднюю плотность дымовых газов в трубе, кг/м3 где ρ0 – плотность дымовых газов среднего состава при нормальных физических условиях, кг/м3 ρ0 = 1,34 кг/м3 Определяем потери давления на трение в дымовой трубе, Па где λ – значение коэффициента трения, для кирпичных труб и каналов принимается 0,04; для железобетонных труб - 0,035; для металлических труб - 0,02. Определяем потери давления на выходе из дымовой трубы, Па Определяем суммарные потери давления в дымовой трубе, Па Определяем самотягу дымовой трубы Hс, м где H – высота дымовой трубы, м; ρср – плотность дымовых газов, кг/м3. ©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.
|