Расчет и выбор вентилятора ⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 2
Определяем полное давление, , Па, создаваемое вентилятором , где − сопротивление горелочного устройства, Па; = 1200 Па − сопротивление воздуховодов, Па; принимаем 10% от сопротивления горелочного устройства. = 120 Па Определяем количества воздуха , м3/с, на которое рассчитывается вентилятор
где αТ – коэффициент избытка воздуха в топке; V0 – теоретически необходимое количества воздуха, м3, для сжигания 1 кг топлива; tВ – расчетная температура воздуха, ℃; Вр – расчетный расход топлива, кг/с; Б – расчетное рабочее давление вентилятора, Па; БВ – действительное барометрическое давление в месте установки вентилятора, Па.
Определяем электрическую мощность, потребляемую вентилятором , кВт
где − производительность вентилятора, м3/с; − давление, создаваемое вентилятором, Па; – к.п.д. вентилятора.
Выбираем подходящий по производительности и давлению вентилятор и выписываем его основные характеристики:
- марка вентилятора ВДН−8; - производительность, м3/ч 10,20·103; - напор, кПа 2,19; - КПД 0,83; - масса без электродвигателя, кг 417; - марка электродвигателя 4А 160 S6; - мощность, кВт 11. Практическая работа № 11. Тепловой расчет тепловой схемы Цель работы: Произвести тепловой расчет схемы котельной. Выбрать количество водогрейных и паровых котлов. Выбрать марки насосов (сетевых, подпиточных, питательных). По расчету выбрать: деаэратор в комплекте с охладителем выпара, сепаратор непрерывной продувки в комплекте с охладителем воды непрерывной продувки, пароводяной подогреватель сырой воды, подогреватель химически очищенной воды, охладитель подпиточной воды. Все данные для расчета тепловой схемы сводим в таблицу 1. Таблица 1.
Определяем расход воды на подогреватели сетевой воды G, т/ч
где Q – расчетная тепловая нагрузка потребителей системы теплоснабжения (отопление, вентиляция, горячее водоснабжение), МВт; t1 и t2 – температура воды соответственно перед сетевыми подогревателями и после них, ℃ = 2,1 + 1,2 = 3,3 МВт
Определяем расход пара на подогреватели сетевой воды Dпсв , т/ч
где h"ру– энтальпия редуцированного пара перед подогревателями сетевой воды, кДж/кг; hк – энтальпия конденсата после подогревателей сетевой воды, кДж/кг; η – к.п.д сетевого подогревателя; для различных подогревателей собственных нужд принимается равным 0,98.
Определяем расход редуцированного пара внешними потребителями D"ру, т/ч
где Dт – расход редуцированного пара внешними технологическими потребителями, т/ч.
Определяем суммарный расход свежего пара внешними потребителями Dвн , т/ч где hпв – энтальпия питательной воды, кДж/кг;
Определяем расход пара на собственные нужды котельной D'сн т/ч где Ксн – расход пара на собственные нужды котельной (подогрев сырой и химически очищенной воды, расход на деаэратор) в процентах расхода пара внешними потребителями; рекомендуется принимать его равным 5…10 %. Определяем расход пара на покрытие потерь в котельной Dп, т/ч где – расход пара на покрытие потерь, процентов расхода пара внешними потребителями ; рекомендуется принимать его равным 2..3 %.
Определяем суммарный расход пара на собственные нужды и покрытие потерь в котельной Dсн, т/ч
Определяем суммарную паропроизводительность котельной D, т/ч .
Определяем потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной Gпотк, т/ч
где β – доля конденсата, возвращаемого внешними потребителями; Кк – потери конденсата в цикле котельной установки, процентов суммарной паропроизводительности котельной; рекомендуется принимать их равными 2 %.
Определяем расход химически очищенной воды Gхов , т/ч
где Ктс − потери воды в теплосети, процентов количества воды в системе теплоснабжения, рекомендуется принимать их равными 2 %.
Определяем расход сырой воды Gсв, т/ч где Кхов − коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки, рекомендуется принимать его равным 1,25.
Определяем количество воды, поступающей с непрерывной продувкой в расширитель Gпр , т/ч
где рпр − процент продувки котла, %
Определяем количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки Dрасш, т/ч где hкв − энтальпия котловой воды, кДж/кг; h"расш− энтальпия пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, кДж/кг; h'расш− энтальпия воды, получаемой в расширителе непрерывной продувки, кДж/кг; х − степень сухости пара, выходящего из расширителя непрерывной продувки. Определяем количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки Gрасш , т/ч
Определяем температуру сырой воды после охладителя непрерывной продувки t'св , ℃ где h"пр − энтальпия воды после охладителя непрерывной продувки, принимается равной 210 кДж/кг.
Определяем расход пара на подогреватель сырой воды Dсв , т/ч
где h'хов − энтальпия сырой воды после подогревателя, кДж/кг; определяется по температуре воды, принимаемой от 20 до 25 ˚С;
h'св− энтальпия сырой воды после охладителя непрерывной продувки, определяется по температуре сырой воды t'св , кДж/кг;
h"ру − энтальпия редуцированного пара, кДж/кг; hрук − энтальпия конденсата редуцированного пара, кДж/кг.
Определяем температуру химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды t"хов, ℃ где t'хов − температура химически очищенной воды на входе в охладитель деаэрированной воды, ℃; tпв − температура деаэрированной (питательной) воды на входе в охладитель, ℃; t2 − температура деаэрированной воды после охладителя, принимается равной 70 ℃.
Определяем расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором Dхво, т/ч
где hк − энтальпия химически очищенной воды после подогревателя, кДж/кг; h"хов − энтальпия химически очищенной воды перед подогревателем, определяется по температуре химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, кДж/кг.
Определяем суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора Gд, т/ч
Определяем среднюю температуру воды в деаэраторе t'д, ℃
Определяем расход греющего пара на деаэратор Dд, т/ч
Определяем расход редуцированного пара на собственные нужды котельной Dрусн, т/ч
Определяем расход свежего пара на собственные нужды котельной Dсн, т/ч
Определяем действительную паропроизводительность котельной с учетом расхода пара на собственные нужды Dк, т/ч Определяем невязку с предварительно принятой паропроизводительностью котельной ΔD, % Так как невязка в обоих случаях получилась меньше 3 % , то расчет тепловой схемы считаем законченным. В результате расчета принимаем к установке три паровых котла марки ДКВР 4 – 13. Определяем производительность питательного насоса , м³/ч
Определяем напор , МПа, питательного насоса
Определяем мощность N, кВт, электродвигателя
Принимаем к установке два насоса фирмы Grundfos марки CR 15-12F, один из которых резервный, со следующими характеристиками: - производительность, м3/ч 23,5; - полный напор, МПа 1,69; - мощность электродвигателя, кВт 11; - количество оборотов, мин -1 2900.
Определяем производительность сетевого насоса , м3/ч Напор, развиваемый насосом принимаем с учетом гидравлического сопротивления тепловой сети, МПа =0,6 Определяем мощность N, кВт, электродвигателя
Принимаем к установке для работы в отопительный и летний сезоны два сетевых насоса марки ЦНСг 38-66, один из которых резервный, со следующими характеристиками:
- производительность, м3/ч 38; - полный напор, МПа 0,66; - мощность электродвигателя, кВт 15; - количество оборотов, мин -1 3000; - тип электродвигателя АИР 160 S2.
Определяем производительность , м3/ч, насоса сырой воды. С учетом неравномерности расхода воды вводим коэффициент запаса, равный двум. = Gсв·2, = 2,302·2=4,604
Напор, развиваемым насосом принимаем равным, МПа Определяем мощность N, кВт, электродвигателя
Принимаем к установке два насоса сырой воды фирмы Grundfos марки CR 5-8F, со следующими характеристиками: - производительность, м3/ч 8,5; - полный напор, МПа 0,53; - мощность электродвигателя, кВт 1,1; - количество оборотов, мин-1 3000.
Количество , м3/ч, возвращаемого конденсата составляет 85% от расхода пара на технологические нужды
Напор, развиваемым насосом принимаем равным, МПа Определяем мощность N, кВт, электродвигателя
,
Принимаем к установке два конденсатных насоса фирмы Grundfos марки CR 5-8F, один из которых резервный, со следующими характеристиками:
- производительность, м3/ч 8,5; - полный напор, МПа 0,53; - мощность электродвигателя, кВт 1,1; - количество оборотов, мин -1 2900; - максимальная температура, ℃ 120.
Определяем производительность подпиточного насоса , м3/ч, принимаем 20-30 % от производительности сетевого насоса
, = 0,2·35,47 = 7,1 Определяем напор подпиточного насоса , МПа = 0,2
Определяем мощность N, кВт, электродвигателя
, Принимаем к установке два подпиточных насоса марки фирмы Grundfos CR 32-1F, один из которых резервный, со следующими характеристиками: - производительность, м3/ч 8,5; - полный напор, МПа 0,20; - мощность электродвигателя, кВт 0,55; - количество оборотов, мин -1 2900. Определяем емкость , м3, бака аккумулятора
= 0,5·D·n, = 0,5·4·3 = 6
Определяем производительность , т/ч, деаэрационной колонки принимаем по расходу химически очищенной воды из тепловой схемы
= Gхов + Gконд, = 1,842 + 5,1 = 6,942 Принимаем к установке деаэратор ДА-15 со следующими характеристиками: - номинальная производительность, т/ч 15; - температура деаэрированной воды, град. 104; - полезная вместимость аккумуляторного бака, 8; - диаметр и толщина стенки аккумуляторного бака, мм 1616×8; - масса, кг 280.
Принимаем к деаэратору ДА-15 охладитель выпара ОВА – 2, со следующими характеристиками: - поверхность, м² 2; - общая длина, м 1200; - диаметр, мм 325×6; - число ходов, шт 6.
Определяем теплопроизводительность сетевого подогревателя , МВт , Принимаем к установке два паровых подогревателя сетевой воды ПП-1-24-7-IV, один из которых рабочие, а один в резерве:
- номинальная теплопроизводительность, МВт 3,42; - площадь поверхности нагрева, 24,4; - диаметр корпуса, мм 480; - количество трубок, шт 176; - длина трубок, мм 3000; - длина подогревателя, мм 3750; - давление греющего пара, МПа 0,7; - номинальный расход воды, т/ч 41,7; - сечение для прохода воды, 0,0068; - масса, кг 870.
По количеству продувочной воды выбираем сепаратор непрерывной продувки, принимаем к установке блок сепараторов непрерывной продувки СП – 1,5:
- избыточное давление, МПа 0,7; - ёмкость, м3 1,5; - габариты, мм: - условный диаметр 800; - высота 4335.
Принимаем к установке натрий-катионитовый фильтр ФИПа I-0,7-0,6-Na в количестве 4 штук со следующими характеристиками:
- давление, МПа 0,6; - температура, град. 40; - вместимость корпуса, м3 1,1; - производительность, м3/ч 10; - высота фильтра, мм 3320; - толщина стенки, мм 8; - масса конструкции фильтра, т 0,62.
По расходу редуцированного пара выбираем блок редукционной установки БРУ-10: - диапазон применения блока, т/ч от 100 до 30% номинальной; - номинальная производительность, т/ч 10; - давление острого пара, МПа 1,4; - давление редуцированного пара, МПа 0,7; - температура острого пара, ℃ 194; - температура редуцированного пара, ℃ 164. ©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.
|