Главная | Обратная связь

Оборудование для производства мороженого

Расход холода при работе фризера непрерывного действия (в Вт) определяют по уравнению

(17.1)

где Q_фр – расход холода на охлаждение смеси мороженого и замораживание влаги при фризеровании, Вт;

Q_мex – расход холода на компенсацию тепловыделений от работы мешалки и ножей, Вт;

Q_п – потери холода, Вт (потери холода составляют 20% от Q_фр).

 

Расход холода на компенсацию тепловыделений от работы мешалки и ножей определяют по эмпирической формуле

(17.2)

где η – коэффициент, показывающий, какая часть механической энергии превращается в тепловую (η = 0,65÷0,85);

N – мощность, потребляемая фризером, Вт.

 

Расход холода (в Вт) на охлаждение смеси мороженого и на замораживание влаги при фризеровании можно определить по формуле

(17.3)

где М – производительность фризера, кг/с;

t_см – начальная температура смеси, ⁰С;

t_кр – криоскопическая температура смеси, ⁰С;

t_м – температура мороженого при выгрузке из фризера, ⁰С;

W_в – содержание воды в смеси, %;

W_л – количество замороженной влаги, %;

С_см – удельная теплоемкость смеси, Дж/(кг·К);

С_м – удельная теплоемкость мороженого, Дж/(кг·К).

Количество замороженной влаги (в %) можно определить по следующей эмпирической формуле

(17.4)

 

-53-

 

Заполнение сушилки по суммарной поверхности ( в кг )

(15.11)

где - фактор формы частиц ( можно принимать ≈ 0,95 ).

 

Нагрузка материала на 1 м² сетки

. (15.12)

Высота слоя ( в метрах )

(15.13)

где ρ_н - насыпная масса материала, кг / м ³.

 

Длительность сушки ( в секундах )

(15.14)

 

15.8 Определяют высоту сушильной камеры ( в метрах )

 

( 15.15 )

 

Барабанная сушилка

Время сушки (в минутах) для барабанных сушилок определяется по формуле

( 16.1 )

 

где β - коэффициент заполнения барабана; для подъемно - лопастной насадки β = 0,1 ÷ 0,2;

ρ_н – средняя насыпная масса продукта, кг/м³ ;

W₁ и W₂ – начальная и конечная влажность высушиваемого продукта, %;

А - напряжение сушильного барабана по влаге, кг/(м³·ч).

Для молочного сахара А = (14÷18) кг/(м3·ч); для казеина А = (12÷14) кг/(м³·ч).

Скорость вращения барабана (в с^-1) определяется по формуле

(16.2)

где: m – коэффициент, зависящий от типа насадки; для подъемно-лопастной насадки m = 0,6;

 

-52-

 

t₄ – температура пастеризации, ⁰С;

t₅ – температура пастеризованного молока на выходе из второй секции рекуперации, т.е. на входе в первую секцию рекуперации, ⁰С;

t₆ – температура пастеризованного молока на выходе из первой секции рекуперации, т.е. на входе в секцию охлаждения холодной водой, ⁰С;

t₇ – температура молока на выходе из секции охлаждения холодной водой, т.е. на входе в секцию охлаждения ледяной водой, ⁰С;

t₈ – температура охлажденного молока, ⁰С;

t_н.г.в. – начальная температура горячей воды, ⁰С;

t_к.г.в. – конечная температура горячей воды, ⁰С;

t_н.х.в. – начальная температура холодной воды, ⁰С;

t_к.х.в. – конечная температура холодной воды, ⁰С;

t_н.л.в. – начальная температура ледяной воды, ⁰С;

t_к.л.в. – конечная температура ледяной воды, ⁰С.

 

Расход рабочей жидкости (холодной воды, горячей воды, ледяной воды, рассола) определяют, умножая производительность установки на кратность этой жидкости.

 

Расход пара (в кг/с) на нагрев воды для секции пастеризации определяют по формуле

(7.5)

 

где G_г.в – расход горячей воды, кг/с;

с_г.в - теплоемкость горячей воды, Дж/(кг_*К);

t_н.г.в и t_к.г.в – начальная и конечная температуры горячей воды, ⁰С;

r - скрытая теплота парообразования, Дж/кг; (определяется при известном давлении пара по таблице параметров сухого насыщенного водяного пара);

η_т - тепловой КПД (η_т≈0,95).