Особенности расчета балок композитного сечения
4.36 Изгибающие моменты, усилия и напряжения в элементах композитной балки следует, в общем случае, определять суммированием силовых факторов, возникающих на различных стадиях и этапах работы, соответствующих условиям возведения и загружения конструкции. Для нахождения изгибающих моментов, сдвигающих и отрывающих усилий между железобетоном и деревом, внутренних напряжений, а также при определении общих деформаций работа бетона принимается, как правило, упругой, независимо от величины и знака напряжений в бетоне. При этом в необходимых случаях учитывается ползучесть бетона. 4.37 В расчетах композитных балок, выполняемых в предположении упругости бетона, следует использовать приведенные к древесине геометрические характеристики поперечных сечений этих балок. , (52) где Еb - модуль упругости железобетона; Е - модуль упругости древесины вдоль волокон. Высота деревянного ребра принимается равной: (1/15-1/25)l - для разрезных балок; (1/20-1/30)l - для неразрезных балок, где l - пролет балок. Толщина железобетонной плиты принимается равной 80-150 мм. Угол наклона вклеенных анкеров a = 30-45°. Расстояния между осями вклеенных анкеров вдоль волокон (см. рисунок 17) следует принимать не менее: S1 = 14d при a = 30°; S2= 10d при a = 45°. Расстояние от оси анкера до торца по направлению волокон следует принимать не менее 5d. Расстояния в направлении поперек волокон следует принимать: S2 ≥ 3d - между осями анкеров; S3 ≥ 2d, но не менее 30 мм - от оси анкера до кромки. 4.38 Расчет ведется в 2 стадии: 1-я стадия - расчет деревянного ребра на вес железобетонной плиты; 2-я стадия - расчет на постоянные и временные нагрузки. 4.39 Напряжения по нижней грани деревянного ребра проверяют по формуле , (53) где - напряжение в ребре на первой стадии; - напряжение в ребре на второй стадии; М1 - изгибающий момент от веса железобетонной плиты; М2 - изгибающий момент от расчетной нагрузки (кроме веса железобетонной плиты); Wд - момент сопротивления деревянного ребра; - момент сопротивления композитного сечения, приведенного к древесине; у - расстояние от нейтральной оси приведенного сечения по нижней грани балки. 4.40 Напряжения по верхней грани железобетонной плиты проверяют по формуле , (54) где Wb.пр - момент сопротивления композитного сечения, приведенного к бетону; Rb - расчетное сопротивление бетона растяжению. 4.41 Расчетная ширина железобетонной плиты принимается равной расстоянию между ребрами, но не более 1/6 пролета. При толщине плиты менее 1/10 высоты композитной балки расчетная ширина свеса принимается не более 6-кратной толщины плиты. 4.42 Требуемое число анкеров определяется из расчета на сдвиг по плоскости скалывания плиты и ребер. Несущая способность одного анкера на сдвиг определяется по формуле , (55) где Fа - площадь поперечного сечения анкера; Rа - расчетное сопротивление материала анкера на растяжение; d - номинальный диаметр анкера; Rb - расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие (призменная прочность). ©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.
|