Здавалка
Главная | Обратная связь

Оборудование тепловых пунктов промпредприятий



Паровой коллектор в паровом тепловом пункте ПП устанавливают для приема пара из паровой тепловой сети. От парового коллектора пар по распределительным паропроводам подают на технологические аппараты (ТА) промпредприятия (рисунок 6.4).

Конденсатоотводчики служат для бесшумного автоматического отвода конденсата с одновременным запиранием пара за ТА. По принципу действия конденсатоотводчики делятся на три вида: с гидравлическим затвором (сифоны); с гидравлическим сопротивлением в виде подпорных шайб; с механическим затвором. Первые два вида конденсатоотводчиков, несмотря на их простоту, обладают рядом недостатков, главными из которых являются возможный пропуск пара и выброс конденсата (гидравлические затворы), неудовлетворительная работа при переменных режимах работы ТА (подпорные шайбы).

В курсовом проекте в качестве ТА принимают теплообменники поверхностного типа с обогревом насыщенным водяным паром. Количество ТА на промпредприятии, параметры и расход пара, поступающего на ПП, указаны в индивидуальном задании (таблица П.2).

Применительно к указанным ТА можно рекомендовать конденсатоотводчики с механическим затвором: термостатические сильфонные; поплавковые с закрытым и отрытым поплавками.

 

 

Рисунок 6.7Схема включения конденсатоотводчика в систему обогрева теплообменника

1 – паропровод; 2 – теплообменник; 3 – конденсатоотводчик;

4 – сборник конденсата.

 

Термостатические сильфонные конденсатоотводчики (таблица 6.1) основаны на принципе попеременного нагрева и охлаждения сильфона, выполненного в виде гармошки и наполненного спиртовой смесью: 25% этилового и 75% пропилового спиртов.

Таблица 6.1

 

Производительность термостатических конденсатоотводчиков типа 45

 

Диаметр условного прохода клапана, мм Избыточное давление перед конденсатоотводчиком, МПа
0,01 0,03 0,05 0,07 0,09 0,10 0,30 0,5 0,7

 

Примечание: в числителе производительность в кг/с, в знаменателе – в кг/ч.

 

В холодном состоянии сильфон сжат, и клапан в выходном отверстии конденсатоотводчика открыт. В это время происходит отвод конденсата. При поступлении пара с конденсатом в конденсатоотводчик сильфон нагревается, и спиртовая смесь в нем закипает. При этом сильфон расширяется и давит на клапан, запирая выходное отверстие. Пары спирта, охлаждаясь, конденсируются, давление в сильфоне снижается. Сильфон сокращается в объеме и открывает клапан. Накопившийся конденсат вновь отводится из конденсатоотводчика и т. д.

Сильфоны обладают высокой чувствительностью к температуре окружающей среды (пароконденсатной), что практически исключает наличие пролетного пара в термостатическом сильфонном конденсатоотводчике.

 

 

Рисунок 6.8Конденсатоотводчики

а – подпорная шайба: 1 – паропровод; 2 – защитная сетка;

3 – подпорная шайба; 4 – дюза; 5 – конденсатопровод;

б – термостатический конденсатоотводчик: 1 – корпус;

2 – крышка; 3 – сифон; 4 – клапан; 5 – седло клапана.

 

 

Конденсатоотводчики с закрытым поплавком (таблица 6.2) действуют на принципе использования архимедовой силы, действующей на поплавок, погруженный в конденсат, который постепенно накапливается в корпусе конденсатоотводчика. Под действием этой силы поплавок всплывает и вытягивает клапан, открывая выходное отверстие, через которое конденсат отводится в конденсатосборник. По истечении конденсата поплавок опускается, давит на клапан, закрывая отверстие. При этом пар с конденсатом продолжают поступать в конденсатоотводчик, пар, охлаждаясь, конденсируется. Конденсат накапливается до момента, когда нарастающая архимедова сила не вытолкнет поплавок и т. д.

Конденсатоотводчики с открытым поплавком получили большее распространение ввиду их более надежной работы по сравнению с конденсатоотводчиками с закрытым поплавком.

Конденсатоотводчикис открытым поплавком действует следующим образом. Конденсат из ТА поступает через входной клапан в конденсатоотводчик и заполняет его корпус. Поплавок-стакан всплывает и закрывает иглой выходное отверстие клапана. Конденсат, заполнив пространство между стенками корпуса конденсатоотводчика и поплавка-стакана, переливается в стакан. Поплавок-стакан под действием разности веса накопившегося в нем конденсата и архимедовой силы тонет и тянет за собой иглу, открывая выходное отверстие. Конденсат из стакана под давлением пара выталкивается в конденсатопровод. После удаления накопившегося конденсата поплавок-стакан всплывает, закрывая иглой выходное отверстие и т. д.

 

Таблица 6.2

 

Производительность конденсатоотводчиков
с закрытым поплавком

 

Проходной диаметр, мм Перепад давления, МПа
0,01 0,03 0,05 0,07 0,09

 

Примечание. «Перепад давления» – это перепад между давлением перед конденсатоотводчиком и в закрытом конденсатосборнике (рисунок 6.4). В числителе, как и в таблице 6.1, производительность в кг/с, в знаменателе – в кг/ч.

 

Диаметр выходного сечения клапана, мм, определяют по формуле

 

, (6.1)

 

где пропускная способность конденсатоотводчика, кг/с;

давление соответственно до и после конденсатоотводчика (в конденсатосборнике), МПа.

Конденсатоотводчики с открытым поплавком при условном диаметре прохода 25 мм применяют при давлении в ТА до 1,6 МПа, а при диаметре 25 мм – до 1 МПа.

 

 

Рисунок 6.9Конденсатоотводчики

а – с закрытым поплавком: 1 – клапан; 2 – груз; 3 – корпус;

4 – воздушник; 5 – поплавок; 6 – пробка;

б – с открытым поплавком: 1 – вентиль; 2 – корпус;

3 – поплавок; 4 – шток; 5 – клапанное устройство;

6 – патрубок для удаления конденсата.

 

 

Закрытый конденсатосборный бак (рисунки 6.4, 6.10) работает под избыточным давлением на уровне 0,005…0,02 МПа, величину которого поддерживают с помощью регулятора давления «после себя». При снижении давления в баке ниже заданного уровня клапан регулятора давления открывается и пар из паропровода поступает в бак, восстанавливая давление.

 

 

Рисунок 6.10 Закрытый конденсатосборник
1 – сборный бак конденсата; 2 – регулятор давления “после себя”;

3 – регулятор давления “до себя”; 4 – пароводяной подогреватель;

5 – насос; 6 – регулятор уровня; 7 – конденсатоотводчик.

Бак конденсатосборника выполняют цилиндрической формы со сферическими днищами и запорно-предохранительным клапаном. Объем бака принимают из расчета максимального расхода конденсата в течение некоторого отрезка времени нештатной работы конденсатного насоса при непредвиденном снижении или полном отключении подачи конденсата в бак. Т. е. объем бака должен быть на уровне , где отрезок времени равный 20…30 мин нештатной работы насоса при отсутствии автоматизации и 10…15 мин при ее наличии. Полный объем бака на 15…20% выше рабочего объема бака [5].

Свободная поверхность конденсата в баке поддерживается на заданном уровне с помощью сигнализатора уровня и регулирующего клапана (смотри рисунок 6.10). В качестве сигнализатора можно использовать ультразвуковой сигнализатор «Взлет СУ 1» (Россия) с магнитным креплением. Излучающий и приемный датчики сигнализатора устанавливают друг против друга на отслеживаемом уровне с внешней стороны стенки емкости. Ультразвуковой сигнал поступает на приемный датчик при наличии конденсата в баке на заданном уровне. Выходной релейный сигнал поступает на электропривод регулирующего клапана, который в этом случае находится в открытом состоянии. В случае снижения поступления конденсата в бак и соответствующего понижения уровня сигнал исчезает, и клапан в зависимости от настройки частично или полностью закрывается.

Во избежание попадания воздуха в конденсат его подают под уровень возможно ближе к месту забора конденсатным насосом (рисунок 6.10).

В том случае, если конденсат из ТА отводят с температурой равной температуре насыщения, в баке образуется пар вторичного вскипания, т. к. давление в баке всегда меньше, чем давление в ТА. Кроме этого в бак может поступать пролетный пар. Избыточный пар отводят из бака, и часто этот пар используют для нагрева каких-либо теплоносителей на ПП, например, горячей воды (рисунок 6.10). Если пар, отводимый из конденсатосборника, не может быть использован из-за его низких параметров, то при помощи пароструйного компрессора можно повысить его давление (рисунок 6.11). Пароструйный компрессор отсасывает пар из конденсатосборника, сжимает его от давления рн до давления рс и подает для использования в местную установку.

 

 

 

Рисунок 6.11Схема использования выпара при помощи

струйного компрессора

1 – конденсатоотводчик; 2 – конденсаторный бак;

3 – струйный компрессор; 4 – насос.

 

 

Конденсатный насос. Стабильность гидравлического режима работы системы возврата конденсата при наличии нескольких конденсатных насосов, установленных в разных точках системы, обеспечивают путем создания одинаковых приведенных напоров (рисунок 6.12)

 

 

, (6.2)

 

 

где приведенный напор конденсатных насосов, равный потерям напора в конденсатопроводе от промпредприятия до ТЭЦ, т. е. ;

напор, развиваемый конденсатным насосом при его холостом ходе в -ой точке, м;

разность геометрических высот поверхностей конденсата в сборном баке станции и баке в -ой точке ПП, м (рисунок 6.12)[2].

В приведенном примере (рисунок 6.12) напоры двух параллельно работающих конденсатных насосов согласно (6.2) будут равны соответственно

 

; . (6.3)

 

 
 

 

 


Рисунок 6.12Схема установления приведенного напора и напоров параллельно работающих конденсатных насосов, в едины конденсатопровод

1, 2 – гидравлические характеристики соответственно первого и второго конденсатных насосов.

 

 

Уровень конденсата в баке (рисунок 6.10) с учетом избыточного давления должен соответствовать кавитационному запасу конденсатного насоса, который выбирают по результатам гидравлического расчета, т. е. по величине расхода и напора (раздел 4) или что тоже (6.3)

, (6.4)

где кавитационный запас выбранного насоса, м;

избыточное давление в баке, 0,005…0,02 МПа;

плотность конденсата, кг/м3.

 

На рисунке 6.13 указана высота всасывания и подпора для центробежных насосов при условии ΔpТ / γ = 2 миΔtК= 5 оС.

 

 

 

Рисунок 6.13Высота всасывания и подпора для центробежных насосов

1 – Δp / γ = 0;2 – ΔpТ / γ = 2 м, ΔtК= 0 ; 3 – ΔpТ / γ = 2 м, ΔtК= 5 0C.

 

6.3.2 Узел учета и контроля на пароприемном
тепловом пункте промпредприя

 

Узел учета и контроля используют для автоматического измерения, учета и архивации данных о параметрах пара за определенный период наблюдения.

Узлы учета и контроля параметров пара (насыщенного и перегретого) на ЦТП промпредприятия оборудуют теплосчетчиками ТСК5-В5 производства ЗАО «Теплоком» (г. С-Петербург) или «Карат ТМК-10» НПП «Уралтехнология» (г. Екатеринбург).

Теплосчетчик ТСК5-В5 применяют для коммерческого учета на стороне крупных потребителей (ИТП, ЦТП), а также источников теплоты (ТЭЦ, котельные). Теплосчетчик рассчитан на измерение параметров теплоносителей в трубопроводах от одного до восьми.

В состав теплосчетчика входят следующие устройства:

· вычислитель количества теплоты ВКТ-5, обеспечивающий учет и регулирование параметров теплоносителя и количества теплоты воды и водяного пара. Вычислитель имеет 8 числоимпульсных каналов (частотных расходомеров), 8 каналов измерения температуры (ТСМ/ТСП) и 8 каналов измерения тока (0…5, 0…20, 4…20);

· преобразователь расхода вихревой ДРГ.М (ООО Сибнефтеавтоматика) (таблица 6.3). Погрешность расходомера составляет 1…1,5%. Вихревой расходомер ДРГ.М представляет собой отрезок трубы из нержавеющей немагнитной стали (рисунок 6.14) с размещенным внутри него телом обтекания призматической формы. Поток пара образует за этим телом вихревую дорожку. Срыв очередного вихря фиксируется двумя пьезоэлектрическими датчиками давления, установленными в верхнем торце тела обтекания. Частота срыва вихрей пропорциональна скорости движения пара;

· термопреобразователи сопротивления ТСП 0193…0196 с диапазоном измерения 200…+500оС и погрешностью измерений 0,1…0,15%;

· преобразователи давления: 40 МПа с выходным токовым сигналом 0…5, 0…20, 4…20 мА.

 

Таблица 6.3

 

Характеристики вихревых расходомеров ДРГ.М

 

Типораз-мер датчика расхода Диа-метр услов-ного прохо-да, мм Параметры измеряемой среды Диапазон эксплуатационных расходов, м3
темпера-тура, оС избыточное давление, МПа наиме-ньший наибо-льший
ДРГ.М-160 от -20 до +250 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5
ДРГ.М-400 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5
ДРГ.М-800   от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5
ДРГ.М-1600 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5
ДРГ.М-2500 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5 62,5
ДРГ.М-5000 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5
ДРГ.М-10000 от 0,003 до 0,16 от 0,16 до 2,5

 

Вычислитель ВКТ-5 отображает текущие значения расхода, температуры и давления, а также может создавать архивы таких данных, как часовой, суточный, нарастающим итогом, нештатных ситуаций, с возможностью их просмотра. Глубина архива – 45 суток. Вычислитель позволяетраспечатывать накопившуюся информацию на принтере. При возможных отключениях электропитания он фиксирует время его отсутствия.

Наряду с теплосчетчиками ТСК5-В5 широкое распространение получили теплосчетчики Карат ТМК-10 (рисунок 6.14), которые применяют в информационно-измерительных системах, узлах учета количества теплоты и теплоносителя на ЦТП и ИТП, в системах учета и управления теплоэнергоресурсами промышленных предприятий и ЖКС.

В состав теплосчетчика входят следующие устройства (рисунок 6.14):

· вычислитель Карат-М работает практически с любыми измерительными преобразователями расхода, температуры, давления, имеющими стандартизованный токовый, частотный или числоимпульсный выход, а также с термопреобразователями сопротивления. Прибор имеет 8 аналоговых каналов для измерения токов и сопротивлений и 5 числоимпульсных каналов. Вычислитель имеет программируемый телеметрический выход и оборудован последовательным интерфейсом передачи данных, которые можно выводить на удаленный компьютер, распечатывать на принтере без использования компьютера. Т. е на базе вычислителя можно создавать территориальные информационные системы учета энергоресурсов (рисунок 6.14);

· преобразователь расхода вихревой ДРГ.М (таблица 6.3, рисунок 6.14);

· термопреобразователь сопротивления платиновый ТПТ-1-3 («Термико» Россия) с диапазоном измерения -200…+300оС, тепловой инерцией 5 с и классом точности А по ГОСТ Р 50353-92;

· преобразователь давления серии ЗОНД-10-ИД (ЗАО «Гидрогазприбор» Россия) преобразует избыточное давление в среде в линейный электрический сигнал постоянного тока. Пределы измерения давления составляют от 0,10 кПа до 250 МПа.

 

 

Рисунок 6.14 Теплосчетчик Карат ТМК-10

1 – вычислитель Карат-М; 2 – вихревой расходомер ДРГ.М;

3 – термопреобразователь сопротивления платиновый ТПТ-1-3;

4 – преобразователь давления серии ЗОНД-10-ИД.

 

 

На базе теплосчетчиков ТСК5-В5 и Карат ТМК-10 создают автоматизированные системы сбора данных, позволяющие потребителям кроме внутреннего использования информации, полученной с приборов учета, передавать ее в энергоснабжающее предприятие.

Оборудование теплового пункта по горячей воде на ПП по составу и функциональному назначению таково же, как и в тепловых пунктах ЖКС (п. 6.3.1). Принцип выбора этого оборудования подробно описан в следующем параграфе.

6.3.3 Оборудование тепловых пунктов жилищно-
коммунального сектора

A. Расчет и выбор смесительного узла отопительной системы.

В курсовом проекте принято производить регулирование отпуска теплоты по совмещенной тепловой нагрузке (раздел 3), когда в основной период отопительного сезона, , проводят качественный метод регулирования по повышенному для ЗВС или скорректированному для ОВС температурным графикам и лишь в межсезонье при – количественный метод регулирования. Т. е. принятый режим регулирования предусматривает первый режим работы смесительного узла (п. 6.2.2): в период, когда смешение рабочей и инжектируемой воды осуществляют с помощью элеватора с постоянным коэффициентом смешения, а в период межсезонья включают смесительный насос, когда появляется необходимость в количественном регулировании с переменным коэффициентом смешения.

Для зависимых схем присоединения отопительных систем к тепловой сети, принятых в курсовом проекте для ЗВС и ОВС, и использовании в системе теплоснабжения как ЦТП, так и ИТП (рисунок 6.1) первый режим регулирования реализуют путем установки смесительного насоса в перемычке на ЦТП и элеваторного смесительного узла на ИТП (рисунок 6.15).

 

 

Рисунок 6.15Принципиальная схема теплоснабжения жилого района с ЦТП и ИТП для обеспечения первого режима регулирования

1 – ЦТП жилого района со смесительным насосом в перемычке;

2 – ИТП жилых зданий с элеватором.

 

Выбор элеватора на ИТП жилого здания (рисунок 6.15) производят по методике, соответствующей задаче определения диаметра камеры смешения , м, и сопла элеватора , м в условиях полного использования располагаемой разности давления в сопле элеватора , Па.

Так как в основной период отопительного сезона, , смесительный насос на ЦТП отключен, то расчетные расходы рабочей и смешанной воды через элеватор определяют по величине расчетной отопительной нагрузки жилого здания, в котором размещено ИТП

 

 

(6.5)

(6.6)

где расчетный рабочий расход воды соответственно массовый, кг/с, и объемный, м3/с;

расчетный расход смешанной воды соответственно массовый, кг/с, и объемный, м3/с;

расчетная отопительная нагрузка жилого здания, Вт (раздел 1);

соответственно удельная теплоемкость, Дж/(кг·К), и плотность, кг/м3, воды ( 975 кг/м3);

отопительный температурный график соответственно в подающем и обратном трубопроводах и за элеватором, °С (раздел 3).

Расход инжектируемой воды получаем согласно (5.3, 5.4) как .

Сопротивление отопительной системы определяют как Па·с26, где падение давления для данной системы, обычно принимаемой (10…20)·103 Па.

Зная , определяют диаметр камеры смешения, м, элеватора

(6.7)

По вычисленному значению (6.7) подбирают элеватор с ближайшим стандартным значением (таблица 6.4).

 

Таблица 6.4

 

Серийные элеваторы ВТИ-Теплосеть Мосэнерго

 

Номер элеватора №1 №2 №3 №4 №5 №6 №7
d3, мм

 

 

Коэффициент смешения элеватора

 

, (6.8)

 

Диаметр выходного сечения сопла, м, определяют методом последовательных приближений, приняв первоначально величину близкой единице, например, 1,02,

 

 

, (6.9)

 

 

После определения по (6.9) переопределяют и вновь вычисляют и т. д. Обычно достаточно двух приближений.

В открытых водяных системах (ОВС) расход рабочей воды в элеваторе на уровне (раздел 3), устанавливают только на период, когда температура наружного воздуха находится в третьем диапазоне регулирования . А во втором диапазоне расход рабочей воды в элеваторе есть переменная величина.

В диапазоне регулирования расход рабочей воды необходимо менять по закону

, (6.10)

 

 

Изменение расхода рабочей воды по (6.10) выполняют путем изменения перепада давления в сопле элеватора . Коэффициент смешения при постоянных геометрических параметрах элеватора , и постоянном сопротивлении отопительной системы также есть величина постоянная, т. к. при изменении меняется и пропорционально этому меняется расход смешанной воды .

Для обеспечения необходимого теплового и гидравлического режимов работы отопительной системы жилого здания (рисунок 6.15) рабочий перепад давления в соответствии с (6.10) меняют следующим образом

, (6.11)

 

,

 

 

где сопротивление сопла элеватора, Па·с26;

коэффициент скорости сопла;

площадь выходного сечения сопла, м2.

Изменение по закону (6.11) осуществляют с помощью приборов автоматизации процессов регулирования отпуска теплоты.[3]

Для этой цели, например, можно использовать регулятор давления на базе вычислителя ВКТ-5 фирмы «Теплоком» (Россия). Тепловычислитель производит вычисление управляющего воздействия на основе сигналов, поступающих от датчиков температуры наружного и внутреннего воздуха. Управляющее воздействие передается на электропривод регулирующего клапана, которое изменяет величину .

Среди импортных приборов широко известен погодный компенсатор серии ECL COMFORT 300 фирмы «Danfoss» (Дания) в комплекте с датчиками температуры наружного воздуха и регулирующими клапанами (рисунок 5.9).

 

           
 
   
   
2
 
 

 


4

       
 
5
 
6


Рисунок 6.16Приборы и устройства для автоматизации

отпуска теплоты в ИТП

1 – погодный компенсатор ECL COMFORT 300; 2 – клапан регулирующий двухходовой с наружной резьбой VM 2;

3 – клапан регулирующий двухходовой фланцевый VB 2;

4 – клапан регулирующий двухходовой фланцевый VF 2;

5 – электроприводы для VM 2, VB 2; 6 – электроприводы

для VF 2, VF 3.

 

Погодный компенсатор ECL COMFORT 300 является двухканальным регулятором для управления клапанами и насосами систем отопления и ГВС.

Регулирующие клапаны двухходовые типа VM-2 с наружной резьбой =15…50 мм применяют для работы в системах теплоснабжения с температурой воды 150°С, давлением 2,5 МПа, перепадом давления 1,6 МПа и расходами воды =6,94·10-5…6,94·10-3 м3/с. Регулирующие клапаны двухходовые типа VB-2 – =15…50 мм; 150°С; 2,5 МПа; 1,6 МПа; =6,94·10-5…1,11·10-2 м3/с. Регулирующие клапаны двух- и трехходовые типа VF-2 – первая серия =65…100 мм; 120°С; 1,6 МПа; =1,8·10-2…4,0·10-2 м3/с; вторая серия =125…150 мм; 200°С; 1,3 МПа; =6,1·10-2…8,9·10-2 м3/с. Регулирующие клапаны работают под действием электроприводов типа AMV (рисунок 6.16). Выбранный регулирующий клапан в узле смешения ИТП устанавливают перед элеватором.

Регулирующий комплекс в диапазоне наружного воздуха от до работает следующим образом. Изменение температуры наружного воздуха регистрируется датчиком температуры. Это изменение поступает в виде сигнала в погодный компенсатор ECL COMFORT 300 и далее передается на электропривод регулирующего клапана. Клапан под действием электропривода прикрывает или приоткрывает проходное отверстие в зависимости от того повышается или понижается температура наружного воздуха. В результате изменяется количество теплоты, получаемое зданием в соответствии с меняющейся отопительной нагрузкой .

В закрытых водяных системах (ЗВС) расход воды в отопительных системах (раздел 3) в диапазоне температуры наружного воздуха есть величина постоянная. Т. е. расход рабочей воды в элеваторе весь указанный период времени поддерживается постоянным на уровне расчетного расхода воды для отопления. Для обеспечения на этот период постоянства расхода сетевой воды на отопление достаточно на ИТП жилого здания перед элеватором, между вводами на подогреватель верхней ступени, установить регулятор расхода, например, один из регулирующих клапанов типа VM-2, VB-2 или VF-2.

Выбор смесительного насоса на ЦТП. Смесительный насос, который устанавливают в перемычке между подающим и обратным трубопроводами на ЦТП для обеспечения первого режима регулирования (рисунок 6.15), как указывалось выше, включают в период межсезонья – , т. е. в период проведения количественного регулирования (раздел 2).

Расход сетевой воды на отопление и горячее водоснабжение для группы зданий, присоединенных к тому или иному ЦТП (рисунок 6.1), определяют следующим образом

 

для ЗВС

; (6.12)

для ОВС

, (6.13)

где тепловая нагрузка подогревателя верхней ступени при двухступенчатой последовательной схеме присоединения установок ГВС к тепловой сети, Вт.

Первые слагаемые (6.12) и (6.13) соответствуют расходам воды на отопление. Снижение расхода воды на отопление при повышении может привести к гидравлической разрегулировке местных отопительных систем жилых зданий. Во избежание разрегулировки подачу смесительных насосов изменяют таким образом, чтобы в подающем трубопроводе за ЦТП расход воды на отопление был не ниже расчетного, т. е.

, (6.14)

где расчетная отопительная нагрузка группы зданий.

Следовательно, подача смесительного насоса на ЦТП (рисунок 6.15) должна быть равной

 

, (6.15)

а суммарный расход воды в подающем трубопроводе за ЦТП в отличие от (6.12) и (6.13) будет равен в случае ЗВС , а в случае ОВС .

Располагаемое падение давления, которое должен развить смесительный насос в перемычке, определяется гидравлическим сопротивлением распределительной сети от ЦТП до геометрического центра группы зданий[4]. Диаметр труб и падение давления определяют по формулам, представленным в разделе 4 «Гидравлические расчеты тепловых сетей»

(6.16)

где оптимальное удельное линейное падение давления, Па/м, найденное в разделе 4;

расстояние от ЦТП до центра группы зданий, м.

По значениям подачи (6.15) и падению давления (6.16) подбирают смесительный насос на ЦТП.

В качестве таких насосов могут быть применены центробежные моноблочные линейные насосы «Иртыш-ЦМЛ 50/200-1,1/4»[5] производительностью (1,39…83,3)10-3 м3/с (5…300, м3/ч) и напором до 100 м для перекачивания воды с температурой до 140°С. Вес насоса серии ЦМЛ и положение его центра тяжести, а также пониженная вибрация позволяют монтировать его непосредственно на трубопроводе.

С этой же целью могут применяться центробежные насосы типа К и КМ (таблица П.21), а также насосы фирмы «Wilo» (Германия) производительностью (5,55…55,5)10-3 м3/с (20…200 м3/ч) и напором 6…55 м для воды с температурой 80...140°С.

 







©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.