У прольоті плити розміщаються одна колія навантаження А-15.Стр 1 из 5Следующая ⇒
Вихідні дані та їх аналіз
У відповідності з завданням на проектування залізобетонного мостового переходу необхідно запроектувати міст через водний потік. У відповідності з вимогами і даними приведеними в додатку 1, стор. 135 і 2 додатку: - величини прогонів до 9 м можна перекривати плитними прогоновими будовами із збірного або монолітного залізобетону; - прогони від 9 до 18 м, можна перекривати тавровими або плитними прогоновими будовами; - прогони від 18 до 42 м, перекривають тавровими прольотними конструкціями. Ригелі проміжних опор – збірні з бетону класу В – 30. Тіло опори з бетону класу В – 25. Фундамент опор – забивні палі розміром 35 х 35 см. Огорожа на мосту бар¢єрного типу, перила металеві. Повна довжина мосту– 54,0 м. ОПИС ВАРІАНТІВ МОСТА І-й варіант Міст запланований прольотом 12х12 м, по розрізній схемі в поперечному перерізі мосту находиться 6 таврових балок із попередньо напруженим залізобетоном, відстань в осях балок 2100, висота балок прольоту h = 1250мм. Ригель збірно-монолітний. Фундамент глибокого закладення на забивних палях 35 х 35. Стояк козлового типу, відсипний. Габарит моста Г-10+ 2 х 1,5 м. Конструкція дорожнього одягу складається із гідроізоляція – 0,4 см, асфальтобетону – 10см і монолітної плити 20см. Тротуари залізобетонні, монолітні.
ІІ-й варіант Міст запланований прольотом 15х24х15 м, по розрізній схемі в поперечному перерізі мосту находиться 6 таврових балок із попередньо напруженим залізобетоном, відстань в осях балок 2100, висота балок прольоту h = 900мм. Ригель збірно-монолітний. Фундамент глибокого закладення на забивних палях 35 х 35. Стояк козлового типу, відсипний. Габарит моста Г-9+ 2 х 1,5 м. Конструкція дорожнього одягу складається із гідроізоляція – 1 см, асфальтобетону – 14см і монолітної плити 15см. Тротуари залізобетонні, монолітні.
Розрахунок прогонової будови за прийнятим варіантом
Міст проектується через залізницю. Прогонова будова збирається з 6 балок довжиною 21м. у поперечному напрямку на монтажі балки поєднуються зварюванням випусків арматури з плити проїзної частини і бетонуванням плити.
Постійні навантаження Постійне навантаження на 1 м2 плити складаються з власної ваги плити проїзної частини і конструктивних шарів дорожнього одягу.
Таблиця 3.1 Постійні навантаження
Тимчасові навантаження Плита проїзної частини розраховується на тимчасові навантаження А-15 і НК-100. розглядаються наступні випадки завантаження. У прольоті плити розміщаються одна колія навантаження А-15.
Розрахунковий проліт плити ; ; При ширині колеса навантаження А-15 bo = 0,6 м і розподіл її в товщині дорожнього одягу H = 0,104 м під кутом 45о розміри площадки розподілу навантаження будуть: а) уздовж прольоту плити: б) уздовж руху при ао = 0,2 м для А-11, довжина площадки: але не менш Приймаємо .
Рисунок 3.1 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одна колія навантаження А – 15 для визначення моменту
Тоді інтенсивність тимчасового навантаження на 1 м розрахункового прольоту плити: ; Нормативний згинаючий момент від всіх видів навантаження: ; Розрахунковий згинаючий момент від всіх видів навантаження: Де gfp = 1,5 – коефіцієнт надійності для колісного навантаження А-15 при розрахунку елементів проїзної частини; gfv = 1,5 – коефіцієнт надійності для полос рівномірно розподіленого навантаження А-15; динамічний коефіцієнт для тандему навантаження АК; динамічний коефіцієнт для смугового рівномірно розподіленого навантаження АК.
В прольоті плити розміщують дві колії навантаження А-15 (Рис. 3.2) від двох смуг, максимально приближених одна до одної.
Рисунок 3.2 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується дві колії навантаження А - 15 максимально наближених одна до одної для визначення моменту Згинаючий момент в середині прольоту смуги плити шириною 1 м: ; ; де с = 1,1 м - відстань між коліями двох смуг руху; b1 =0,85 м з розрахунку за першим випадком завантаження. При визначенні поперечної сили враховуємо різні робочі ширини розподілу уздовж руху: а) у прольоті а = 1,29 м б) біля опори , Приймаємо біля опори а = 0,65 м. Розрахункова схема зображена на Рис. 3.
Рисунок 3.3 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується дві колії навантаження А - 11 максимально наближених одна до одної для визначення поперечної сили
Як видно з Рис. 3.3 осі обох коліс попадають на ділянку із шириною розподілу а = 1,29 м. Ординати лінії впливу під вантажем Розрахункове значення поперечної сили в опорі А:
У прольоті плити розміщається одне колесо навантаження НК-100 (Рис. 3.4)
Рисунок 3.4 схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одне колесо навантаження НК-100
При ширині колеса і розподілі тиску від нього в товщі дорожнього одягу проїзної частини Н = 0,104м під кутом 450 Уздовж руху ширина площадки розподілу збігається із шириною площадки для колеса навантаження А-15, тому що довжини сліду для цих навантажень однакові.
Величина а = 1,51 м більша відрізку між осями навантаження НК-80, рівного 1,1 м. Тоді приймаємо загальну площадку з величиною уздовж руху: Приймаємо а = 4,89 м При розташуванні колеса біля опори 4,25<4,89 Тому приймаємо 4,89 м Тоді інтенсивність навантаження на 1 м розрахункового прольоту плити: Динамічний коефіцієнт для навантаження НК-100 визначаємо по інтерполяції між значеннями
Нормативний згинаючий момент в середині прольоту плити проїзної частини, як балка на двох опорах від навантаження НК-100 Розрахунок згинаючого моменту від навантаження НК-100 де gfp = 1,0 для навантаження НК-100. Для визначення поперечної сили будуємо площадку розподіленого навантаження, лінію впливу і визначаємо координату лінії впливу QA під колесом , на відстані від опори А (Рис. 4.5).
Рисунок 3.5 схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одне колесо навантаження НК-100 для визначення поперечної сили
Розрахункове значення поперечної сили в опорі А
Таблиця 3.2 Нормативні чи розрахункові зусилля
Робота плити
Дійсна робота плити як нерозрізної системи на пружних опорах з частковим защемленням плити в ребрах враховуємо поправочний коефіцієнти α. Для цього перетин балки приводимо до прямокутної форми (Рис. 3.6)
Рисунок 3.6 Приведення перерізу балки до прямокутної форми
Приведені товщини: верхня плита нижня плита при ширині bf = 60 cм момент інерції на кручення циліндрична жорсткість плити При n1 = 16,25 < 30 згинаючий момент з розрахунком поправочного коефіцієнта α і найбільших моментів в розрізній схемі рівні: на опорі при α = -0,8 і α = + 0,25 в середині прольоту при α = + 0,5 і α = - 0,25
Обгинаюча епюра згинаючих моментів в нерозрізній плиті проїзної частини показана на рис. 3.7
Рисунок 3.7 Епюра моментів ©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.
|