Главная | Обратная связь

ПРИМЕР К ЗАДАЧЕ 2.3.

Для заданной схемы балки при Р = 100 кН; m = 30 кН×м; q = 10 кН/м; l = 4 м; a = 0.5 l₁ = 2 м; l₂ = 2 м требуется:

1. Написать выражения Q_y и М_х для каждого участка, построить эпюры и подобрать стальную балку двутаврового профиля [s] =16 кН/см², [t] =8 кН/см².

2. Записать дифференциальное уравнение изогнутой оси балки для каждого участка, выполнить интегрирование и построить эпюры углов поворота сечений и прогибов.

3. Проверить балку на жесткость при допускаемом прогибе [f]=l/150, где l - длина балки. Е = 2×10⁴ кН/см².

 

Решение

Рис.1

1. Для консольной балки строим эпюры, не определяя опорных реакций в заделке. Идем со свободного конца:

1 участок 0 £ z £ l₁

z m q Qy Mx

å Y = 0 Qy + qz = 0 Qy = - qz å Mx = 0 Mx + qz2/2 - m = 0 Mx = - qz2/2 + m

2 участок l₁ £ z £ l₁ + l₂

z l1 Qy Mx P q m

å Y = 0 Qy + ql1 + P = 0 Qy = - ql1 – P å Mx = 0 Mx + P(z - l1) + ql1(z - l1/2) - m = 0 Mx = - P(z - l1) - ql1(z - l1/2) + m

Строим эпюры Q_y и М_х под расчетной схемой конструкции (рис.1).

2. Подбор двутавра. По эпюрам Q_y и М_х определяем положение опасных сечений и соответствующие расчетные значения силовых факторов

½M_х½_max= 50 кН×м в сечении z = 4 м,

½Q_y½_max = 30 кН на 2-ом участке.

Запишем условие прочности по максимальным нормальным напряжениям:

Отсюда

Из таблицы сортамента находим значение =317см³, соответствующее двутавру № 24а.

	b

 

 

Выпишем из таблицы геометрические характеристики двутавра № 24а и проверим его прочность по максимальным нормальным ½s_z½_max и максимальным касательным ½t_zy½_max напряжениям.

 

Двутавр № 24: h = 24 см; J_x = 3800 см⁴ ; W_x = 317 см³ ; S_x = 178 см³;

d = 0,56 см

Максимальное нормальное напряжение

Недогрузка .

Условие прочности по s_{z max} выполняется. Недогрузка 1,25 %.

Максимальные касательные напряжения в сечении у =0.

d – толщина стенки двутавра на уровне у =0.

Здесь допустима любая недогрузка (перегрузка не более 5 %).

Ответ: Двутавр № 24а удовлетворяет условиям прочности по s_{z max} и t_{z max} .

 

3. Дифференциальное уравнение изгиба = - M_x

V (z) - перемещение оси балки по направлению оси Y,

Е - модуль Юнга,

J_x - момент инерции сечения балки.

В соответствии с методом Клебша продолжим нагрузку q до правого конца балки и добавим снизу компенсирующую нагрузку - q (рис.1). Внешний момент m будет записываться в виде m(z - a)^o, где а - координата по оси z точки приложения момента. Интегрируем дважды не раскрывая скобок.

1 участок 0 £ z £ l₁

2 участок l₁ £ z £ l₁ + l₂

Для определения постоянных интегрирования C и D используем условия закрепления балки.

В заделке при l = 4 м угол поворота V¢(l) = 0 и прогиб V(l) = 0

= 0.

Отсюда С = 6 (кН×м²).

= 0.

D = 103 (кН×м³).

Подставляя найденные значения С и D в выражения для EJV¢(z) и EJV(z) вычисляем для каждой точки z соответствующее значение углов поворота и прогибов умноженных на константу EJ_x. Строим эпюры EJV¢(z) и EJV(z), под эпюрами Q_y и М_х. Все четыре эпюры связаны дифференциальными зависимостями.

 

4. Проверим жесткость балки. Двутавр № 24а : Е = 2×10⁴ кН/см²,

J_x = 3800 cм⁴ .

Условие жесткости V_max £ [f]

Допускаемое значение прогиба см

По эпюре EJV(z) берем максимальное значение EJV_max = 107 кН×м³ = = 107×10⁶ кН×см³ .

(см)

Условие жесткости выполняется.

Двутавр № 24а подходит для данной конструкции и по прочности и по жесткости.